Активное и реактивное сопротивление провода ас-95

Форум проектировщиков электрических и слаботочных сетей

Автор Тема: активное и индуктивное сопротивление проводов АС сечение 120 и 95 мм2 (Прочитано 4839 раз)

0 Пользователей и 1 Гость просматривают эту тему.

Быстрый ответ

Предупреждение: в данной теме не было сообщений более 150 дней.
Если Вы не уверены что хотите ответить, то лучше создайте новую тему.

Страница сгенерирована за 0.101 секунд. Запросов: 24.

Для того, чтобы оценить ресурс, необходимо авторизоваться.

В методических указаниях даются рекомендации по выбору темы дипломного проекта, постановки задачи, сбору исходных данных и методике выполнения основной части дипломного проектирования, оформления проекта, подготовке и проведения защиты выпускной квалификационной работы для студентов специальности «Электроэнергетические системы и сети».

Активное и реактивное сопротивление провода ас-95

Порядок расчёта ВЛ.

1. Определяем расчётный ток ВЛ в нормальном режиме

2. Определяем экономическое сечение ВЛ.

3. Выбираем гостовское экономическое сечение ( приводим к ГОСТа)

4. Определяем допустимый ток в аварийном режиме .

5. Выполняем проверку по потери напряжения .

По условию нам заданы две воздушных линии. Мощность протекающая по линиям рассчитана в пункте 2.3.

1. Определяем расчётный ток ВЛ в нормальном режиме:

2. Определяем экономическое сечение воздушной линии:

где: А/мм 2 — экономическая плотность тока для сталеалюминиевых проводов.

3. Экономическое сечение приводим к ГОСТ > . Ближайшее большее стандартное значение сечения провода 95 мм 2 . Принимаем провод АС — 95 мм 2 , IД = 330 А.

1. Определяем расчетный ток в аварийном режиме:

По условию допустимости выбранный провод проходит.

5. Определим потерю напряжения в линии.

Так как у нас две воздушных линии разной длины, считаем линию с большей длиной, в которой потери напряжения будут большими. По справочным данным удельное активное и индуктивное сопротивления выбранного провода r = 0.306 Ом/км, х =0,421 Ом/км.

где — длина линии, км;

Условие выполняется. Так как линия №2 короче (L — 2,7 км), то потери во 2 линии будут меньше чем потери в первой линии, соответственно потери так же будут удовлетворять нормативным требованиям.

Проверим потери напряжения линии в аварийном режиме

Расчет отходящей линии

Отходящие линии выполнены воздушными. Сечение проводов определяется нагрузкой трансформаторных подстанций 10/0,4 кВ запитанных от соответствующих фидеров. В качестве проводников применяем сталеалюминевые провода марки АС. Сечение провода определяется нагрузкой на фидере. Произведем расчет сечения проводов для Ф-3 «Прогресс». Максимальная нагрузка на этом фидере 2,5 МВА.

Определяем расчётный ток ВЛ в нормальном режиме:

Определяем экономическое сечение воздушной линии:

где: А/мм 2 — экономическая плотность тока для сталеалюминиевых проводов.

Экономическое сечение приводим к ГОСТ > . Ближайшее большее стандартное значение сечения провода 150 мм 2 . Принимаем провод АС — 150 мм 2 , IД = 450 А.

Расчет токов короткого замыкания

Составим схему для расчетов токов К.З.(рис.2.1). По расчетной схеме составим схему замещения. При составлении схемы замещения учитываем, что секционный выключатель на стороне 10 кВ в нормальном состоянии отключен.

1. Определим сопротивление энергосистемы в относительных единицах. Задаемся базисной мощностью 100 МВА.

На питающей линии установлен выключатель МКП-35-1000-25 ток отключения 25 кА:

2. Определим сопротивление линии. Выбираем линию с наименьшей длиной.

3. Рассчитаем трансформатор

4. Рассчитаем отходящую линии.

5. Определим индуктивное сопротивление отходящей линии

Рассчитаем ток К.З. для точки К1. Определим результирующее сопротивление до точки К1.

Определим базовый ток

Определим ток периодический

Так как , r не учитываем.

Определим ударный ток для точки К1:

Рассчитаем ток К.З. для точки К2. Определим результирующее сопротивление до точки К2.

Определим базовый ток

Определим ток периодический

Так как , r не учитываем.

Определим ударный ток для точки К2:

Рассчитаем ток К.З. для точки К3. Определим результирующее сопротивление до точки К3.

Составление схемы замещения сети и определение её параметров

Рис 4.1 Схема замещения сети

Параметры схемы замещения для линий:

; ; ,

RЛ — активное сопротивление линии, Ом

XЛ — реактивное сопротивление линии, Ом

BЛ — реактивная проводимость линии, мкСм

r0 — удельное активное сопротивление линии, Ом/км (таблица 3.8 [1])

x0 — удельное реактивное сопротивление линии, Ом/км (таблица 3.8 [1])

b0 — удельная реактивная проводимость линии, мкСм/км (таблица 3.8 [1])

Сопротивления, проводимости и схемы замещения линий электросетей

Линии электросетей обладают активными и индуктивными сопротивлениями и активными и емкостными проводимостями, равномерно распределенными по их длине.

В практических электрических расчетах электросетей принято равномерно распределенные постоянные линии заменять сосредоточенными постоянными: активным r и индуктивным х сопротивлениями и активной g и емкостной b проводимостями. Соответствующая этому условию П-образная схема замещения линии приведена на рис. 1,а.

При расчетах местных электросетей напряжением 35 кв и ниже проводимости g и b можно не учитывать и применять более простую схему замещения, состоящую из последовательно соединенных активного и индуктивного сопротивлений (рис. 1,б).

Активное сопротивление линии определяют по формуле

где l— длина провода, м; s — сечение провода или жилы кабеля, ммг γ — удельная расчетная проводимость материала, м/ом-мм2.

Рис. 1. Схемы замещения линий: а — для районных электросетей; б — для местных электросетей.

Среднее расчетное значение удельной проводимости при температуре 20° С для однопроволочных и многопроволочных проводов с учетом их фактического сечения и увеличения длины при скрутке многопроволочных проводов равно для меди 53 м/ом∙мм2, для алюминия 32 м/ом∙мм2.

Активное сопротивление стальных проводов непостоянно. При увеличении тока по проводу возрастает поверхностный эффект, а следовательно, увеличивается активное сопротивление провода. Активное сопротивление стальных проводов определяют по экспериментальным кривым или таблицам в зависимости от величины протекающего по ним тока.

Индуктивное сопротивление линии. Если линия трехфазного тока выполнена с перестановкой (транспозицией) проводов, то при частоте 50 гц индуктивное сопротивление фазы на 1 км длины линии можно Определить по формуле

где: аср – среднее геометрическое расстояние между осями проводов

а1, а2 и а3 — расстояния между осями проводов разных фаз, d — наружный диаметр проводов, принимаемый по таблицам ГОСТ на провода; μ— относительная магнитная проницаемость металла провода; для проводов из цветного металла μ=1; х’0 — внешнее индуктивное сопротивление линии, обусловленное магнитным потоком вне провода; х»0 — внутреннее индуктивное сопротивление линии, обусловленное магнитным потоком, замыкающимся внутри провода.

Смотрите так же:  Реле переменного тока с короткозамкнутым витком

Индуктивное сопротивление линии длиной l км

Индуктивные сопротивления х0 воздушных линий с проводами из цветного металла составляют в среднем 0,33—0,42 ом/км.

Линии напряжением 330—500 кв для снижения потерь на корону (см. ниже) выполняют не одним многопроволочным проводом большого диаметра, а двумя-тремя сталеалюминиевыми проводами на фазу, расположенными на небольшом расстоянии друг от друга. При этом индуктивное сопротивление линии существенно снижается. На рис. 2 показано подобное выполнение фазы линии 500 кв, где три провода расположены по вершинам равностороннего треугольника со сторонами 40 см. Провода фазы скреплены несколькими жесткими растяжками в пролете.

Применение нескольких проводов на фазу эквивалентно увеличению диаметра провода, что ведет к уменьшению индуктивного сопротивления линии. Последнее можно подсчитать по второй формуле, разделив второй член ее правой части на п и подставив вместо наружного диаметра d провода эквивалентный диаметр dэ определенный по формуле

где n — число проводов в одной фазе линии; асp—среднее геометрическое расстояние между проводами одной фазы.

При двух проводах на фазу индуктивное сопротивление линии снижается примерно на 15—20%, а при трех проводах—на 25—30%.

Суммарное сечение проводов фазы равно необходимому расчетному сечению, последнее как бы разделяют на два-три провода, поэтому такие линии принято условно называть линиями с расщепленными проводами.

Стальные провода обладают значительно большей величиной х0, так как магнитная проницаемость стали больше единицы и определяющим является второй член второй формулы, т. е. внутреннее индуктивное сопротивление х»0.

Рис. 2. Подвесная гирлянда с тремя расщепленными проводами одной фазы линии 500 кв.

Вследствие зависимости магнитной проницаемости стали от величины протекающего по проводу тока определение х»0 стальных проводов достаточно сложно. Поэтому в практических расчетах определяют х»0 стальных проводов по кривым или таблицам, полученным экспериментальным путем.

Индуктивные сопротивления трехжильных кабелей можно принимать, исходя из следующих средних значений:

• для трехжильных кабелей 35 кв — 0,12 ом/км

• для трехжильных кабелей 3—10 кв — 0,07—0,03 ом/км

• для трехжильных кабелей до 1 кв — 0,06—0,07 ом/км

Активная проводимость линии определяется потерями активной мощности в ее диэлектриках.

В воздушных линиях всех напряжений потери через изоляторы невелики даже в районах с сильно загрязненным воздухом, поэтому их не учитывают.

В воздушных линиях напряжением 110 кв и выше при определенных условиях возникает коронирование проводов, обусловленное интенсивной ионизацией окружающего провод воздуха и сопровождающееся фиолетовым свечением и характерным потрескиванием. Особенно интенсивно провода коронируют в сырую погоду. Наиболее радикальным средством снижения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода, так как с увеличением последнего напряженность электрического поля, а следовательно, и ионизация воздуха вблизи провода уменьшаются.

Для линий 110 кв диаметр провода из условий короны должен быть не менее 10— 11 мм (провода АС-50 и М-70), для линий 154 кв — не менее 14 мм (провод АС-95), а для линии 220 кв — не менее 22 мм (провод АС-240).

Потери активной мощности на коронирование в проводах воздушных линий 110—220 кв при указанных и больших диаметрах проводов незначительны (десятки киловатт на 1 км длины линии), поэтому в расчетах их не учитывают.

В линиях 330 и 500 кв применяют два или три провода на фазу, что, как указывалось ранее, эквивалентно увеличению диаметра провода, вследствие чего напряженность электрического поля вблизи проводов значительно снижается и провода коронируют незначительно.

В кабельных линиях 35 кв и ниже потери мощности в диэлектриках малы и их также не учитывают. В кабельных линиях 110 кв и выше потери в диэлектрике составляют несколько киловатт на 1 км длины.

Емкостная проводимость линии обусловлена емкостью между проводами и между проводами и землей.

С достаточной для практических расчетов точностью емкостную проводимость трехфазной воздушной линии можно определять по формуле

где С0 — рабочая емкость линии; ω — угловая частота переменного тока; аср и d — см. выше.

При этом не учитывают проводимость почвы и глубину возврата тока в земле и предполагают, что на линии выполнена перестановка проводов.

Для кабелей рабочую емкость определяют по заводским данным.

Проводимость линии длиной l км

Наличие емкости в линии обусловливает протекание емкостных токов. Емкостные токи опережают на 90° соответствующие фазные напряжения.

В действительных линиях с равномерно распределенными по длине постоянными емкостные токи неодинаковы вдоль длины линии, так как напряжение вдоль линии непостоянно по величине.

Емкостный ток в начале линии в предположении постоянного по величине напряжения

где Uф—фазное напряжение линии.

Емкостная мощность линии (мощность, генерируемая линией)

где U — междуфазное напряжение, кв.

Из третьей формулы следует, что емкостная проводимость линии мало зависит от расстояния между проводами и диаметра проводов. Мощность, генерируемая линией, сильно зависит от напряжения линии. Для воздушных линий 35 кв и ниже она весьма мала. Для линии 110 кв длиной 100 км Qc≈З Мвар. Для линии 220 кв длиной 100 км Qc≈13 Мвар. Наличие расщепленных проводов увеличивает емкость линии.

Емкостные токи кабельных сетей учитывают только при напряжениях 20 кв и выше.

Электромагнитные переходные процессы в электрических системах: Сборник задач для студентов электроэнергетических специальностей , страница 16

где n – число проводов в расщепленной фазе; r – радиус одиночного провода; аср – среднее геометрическое расстояние между проводами одной фазы; μ – относительная магнитная проницаемость среды, для воздуха μ = 1.

Сопротивление, обусловленное взаимоиндукцией между двумя петлями «провод-земля» с расстоянием d между осями их проводов (Рис. 3.4) определяется из выражения:

ХМ = 0,145·lg , Ом/км (3.6)

Для трехфазной одноцепной линии с полным циклом транспозиции проводов сопротивление взаимоиндукции между фазами определяется по выражению:

ХМ ср = 0,145·lg, Ом/км (3.7)

где Dср = , – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз А, В, С.

Индуктивное сопротивление прямой (обратной) последовательности

Подстановка (3.4) и (3.7) в (3.8) даёт формулу для расчета сопротивлений прямой и обратной последовательности ЛЭП:

Х1 = Х2 = 0,145·lg , Ом/км , (3.9)

Смотрите так же:  Как посчитать вес провода

которое для линии длиной 1 км приводится в справочниках (см. Глава 1).

Активные сопротивления линии «провод-земля» складываются из активного сопротивления провода rп и дополнительного сопротивления rз, учитывающего потерю активной мощности в земле от протекающего в ней тока, т.е.

Сопротивление rз = π 2 ·f·10 -4 Ом/км, (3.11)

которое при f = 50 Гц дает rз = 0,05 Ом/км. Зная ХL и ХМср нетрудно найти сопротивление нулевой последовательности одноцепной трехфазной линии

Х = ХL +2·ХМср = 0,435·lg , Ом/км (3.12)

где rср = (3.13)

средний геометрический радиус системы трех проводов линии.

В то время, как при токе прямой (обратной) последовательности взаимоиндукция с другими фазами уменьшает сопротивление фазы, при токах нулевой последовательности она увеличивает его. Токи нулевой последовательности, протекающие в тросах ЛЭП, оказывают размагничивающее действие, что приводит к некоторому уменьшению результирующего потокосцепления фазы. В зависимости от материала троса они оказывают разное влияние на уменьшение индуктивного сопротивления нулевой последовательности линии. В таблице 3.1 приведены эти соотношения.

Средние значения соотношений между Х и Х1 для воздушных линий передачи

Одноцепная линия без тросов

То же со стальными тросами

То же с хорошо проводимыми тросами

Двухцепная линия без тросов

То же со стальными тросами

То же с хорошо проводимыми тросами

Активные и индуктивные сопротивления прямой (обратной) последовательности кабеля можно определить так же, как и для воздушных линий, используя уравнение (12).

В ориентировочных расчетах, для трехжильных кабелей, сопротивления нулевой последовательности обычно принимают:

3.1 Определить индуктивные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательности линии 110 кВ, выполненной проводом АС-95.

Расстояние между фазами dАВ = 4,06 м; dАС = 3,5 м; dВС = 3,09 м. Радиус провода r = 6,75∙10 -10 м.

Среднегеометрическое расстояние Среднегеометрическое расстояние между фазами

Dср = м.

Удельное индуктивное сопротивление линии «провод-земля»

ХL = 0,145∙lg = 0,145∙lgОм/км

Для трехфазной линии

ХМф = 0,145lg = 0,145∙lg Ом/км

Сопротивление прямой (обратной) последовательности

Х1 = 0,145lg = 0,145∙lg Ом/км

ХL = Х1 + ХМ = 0,393 + 356 = 0,7496 ≈ 0,75 Ом/км

Удельное сопротивление нулевой последовательности линии

Х = ХL + 2∙ХМ = 0,7496 + 2∙356 = 1,461 ≈ 0,75 Ом/км

(по табл. 2 )

3.2 Определить полные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательности линии 220 кВ, выполненной проводом АС-240.

Расстояние между фазами dАВ = 7,5 м; dAC = 15 м; dВC = 7,5 м.

Радиус провода r = 1,53 см.

Удельное активное сопротивление провода rуд = 0,064 Ом/км.

Ответ. Удельные параметры ЛЭП-220 кВ: Zl=0.144+j0.711oм/kм; Zm=0.05+j0.293 oм/kм;

По удельным параметрам определяются Z1, Z2 и Z0.

3.2. Расчет токов несимметричных коротких замыканий.

Расчеты могут проводиться методом фазных координат и с применением метода симметричных составляющих.

При использовании метода симметричных составляющих абсолютная величина тока при любом виде несимметричных К.З. пропорциональна току прямой последовательности в месте К.З. и может быть определена из следующего общего выражения [1]:

1) В именованных единицах

;

где n – вид к.з./1ф – 1; 2ф – 2; 2ф на землю – 1,1); Еф [kB]= Eл [kB]/

2) В относительных базисных единицах

,

где – m ( n ) — коэффициент пропорциональности, зависящий от вида К.З., учитывает участие токов обратной и нулевой последовательности в полном токе К.З.,

— дополнительное индуктивное сопротивление, вводимое в схему прямой последовательности, величина которого зависит от вида К.З. и определяется только значениями Х и ХE, соответственно в именованных или относительных единицах.

  • АлтГТУ 419
  • АлтГУ 113
  • АмПГУ 296
  • АГТУ 266
  • БИТТУ 794
  • БГТУ «Военмех» 1191
  • БГМУ 172
  • БГТУ 602
  • БГУ 153
  • БГУИР 391
  • БелГУТ 4908
  • БГЭУ 962
  • БНТУ 1070
  • БТЭУ ПК 689
  • БрГУ 179
  • ВНТУ 119
  • ВГУЭС 426
  • ВлГУ 645
  • ВМедА 611
  • ВолгГТУ 235
  • ВНУ им. Даля 166
  • ВЗФЭИ 245
  • ВятГСХА 101
  • ВятГГУ 139
  • ВятГУ 559
  • ГГДСК 171
  • ГомГМК 501
  • ГГМУ 1967
  • ГГТУ им. Сухого 4467
  • ГГУ им. Скорины 1590
  • ГМА им. Макарова 300
  • ДГПУ 159
  • ДальГАУ 279
  • ДВГГУ 134
  • ДВГМУ 409
  • ДВГТУ 936
  • ДВГУПС 305
  • ДВФУ 949
  • ДонГТУ 497
  • ДИТМ МНТУ 109
  • ИвГМА 488
  • ИГХТУ 130
  • ИжГТУ 143
  • КемГППК 171
  • КемГУ 507
  • КГМТУ 269
  • КировАТ 147
  • КГКСЭП 407
  • КГТА им. Дегтярева 174
  • КнАГТУ 2909
  • КрасГАУ 370
  • КрасГМУ 630
  • КГПУ им. Астафьева 133
  • КГТУ (СФУ) 567
  • КГТЭИ (СФУ) 112
  • КПК №2 177
  • КубГТУ 139
  • КубГУ 107
  • КузГПА 182
  • КузГТУ 789
  • МГТУ им. Носова 367
  • МГЭУ им. Сахарова 232
  • МГЭК 249
  • МГПУ 165
  • МАИ 144
  • МАДИ 151
  • МГИУ 1179
  • МГОУ 121
  • МГСУ 330
  • МГУ 273
  • МГУКИ 101
  • МГУПИ 225
  • МГУПС (МИИТ) 636
  • МГУТУ 122
  • МТУСИ 179
  • ХАИ 656
  • ТПУ 454
  • НИУ МЭИ 641
  • НМСУ «Горный» 1701
  • ХПИ 1534
  • НТУУ «КПИ» 212
  • НУК им. Макарова 542
  • НВ 777
  • НГАВТ 362
  • НГАУ 411
  • НГАСУ 817
  • НГМУ 665
  • НГПУ 214
  • НГТУ 4610
  • НГУ 1992
  • НГУЭУ 499
  • НИИ 201
  • ОмГТУ 301
  • ОмГУПС 230
  • СПбПК №4 115
  • ПГУПС 2489
  • ПГПУ им. Короленко 296
  • ПНТУ им. Кондратюка 119
  • РАНХиГС 186
  • РОАТ МИИТ 608
  • РТА 243
  • РГГМУ 118
  • РГПУ им. Герцена 124
  • РГППУ 142
  • РГСУ 162
  • «МАТИ» — РГТУ 121
  • РГУНиГ 260
  • РЭУ им. Плеханова 122
  • РГАТУ им. Соловьёва 219
  • РязГМУ 125
  • РГРТУ 666
  • СамГТУ 130
  • СПбГАСУ 318
  • ИНЖЭКОН 328
  • СПбГИПСР 136
  • СПбГЛТУ им. Кирова 227
  • СПбГМТУ 143
  • СПбГПМУ 147
  • СПбГПУ 1598
  • СПбГТИ (ТУ) 292
  • СПбГТУРП 235
  • СПбГУ 582
  • ГУАП 524
  • СПбГУНиПТ 291
  • СПбГУПТД 438
  • СПбГУСЭ 226
  • СПбГУТ 193
  • СПГУТД 151
  • СПбГУЭФ 145
  • СПбГЭТУ «ЛЭТИ» 380
  • ПИМаш 247
  • НИУ ИТМО 531
  • СГТУ им. Гагарина 114
  • СахГУ 278
  • СЗТУ 484
  • СибАГС 249
  • СибГАУ 462
  • СибГИУ 1655
  • СибГТУ 946
  • СГУПС 1513
  • СибГУТИ 2083
  • СибУПК 377
  • СФУ 2423
  • СНАУ 567
  • СумГУ 768
  • ТРТУ 149
  • ТОГУ 551
  • ТГЭУ 325
  • ТГУ (Томск) 276
  • ТГПУ 181
  • ТулГУ 553
  • УкрГАЖТ 234
  • УлГТУ 536
  • УИПКПРО 123
  • УрГПУ 195
  • УГТУ-УПИ 758
  • УГНТУ 570
  • УГТУ 134
  • ХГАЭП 138
  • ХГАФК 110
  • ХНАГХ 407
  • ХНУВД 512
  • ХНУ им. Каразина 305
  • ХНУРЭ 324
  • ХНЭУ 495
  • ЦПУ 157
  • ЧитГУ 220
  • ЮУрГУ 306

Полный список ВУЗов

Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).

Активное и индуктивное сопротивление трёхжильных кабелей с поясной изоляцией.

Активное сопротивление 3 жильных кабелей с поясной изоляцией, Ом/км.

Средние значения индуктивных сопротивлений фазы ВЛ и КЛ

Источник: «Справочник энергетика»

Смотрите так же:  Магнитный пускатель иэк

Активное и индуктивное сопротивления трёхжильных кабелей с поясной изоляцией

Активное и реактивное сопротивление провода ас-95

ОАО «РОССИЙСКИЕ ЖЕЛЕЗНЫЕ ДОРОГИ»

Утвержден
Распоряжением ОАО «РЖД»
от 10.11.2014 N 2663р

СТО РЖД 07.019-2014

Стандарт ОАО «РЖД»

ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ НЕТЯГОВЫХ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

Методика расчета потерь напряжения и мощности

Дата введения — 2015-01-01

1 РАЗРАБОТАН Проектно-конструкторским бюро по электрификации железных дорог (ПКБ ЭЖД) — филиалом ОАО «РЖД».
2 ВНЕСЕН Управлением электрификации и электроснабжения Центральной дирекции инфраструктуры — филиала ОАО «РЖД».
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Распоряжением ОАО «РЖД» от 10.11.2014 г. N 2623р.
4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ.

1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает методику расчета потерь напряжения и мощности в линиях электропередачи напряжением до 1000 В, предназначенных для электроснабжения нетяговых потребителей электроэнергии, при проектировании этих линий электропередачи в целях последующего выбора и проверки сечения проводов и кабелей. Стандарт не применяют в целях нормирования потерь электроэнергии при ее передаче.
Настоящий стандарт предназначен для применения подразделениями аппарата управления ОАО «РЖД», филиалами ОАО «РЖД» и иными структурными подразделениями ОАО «РЖД».
Применение настоящего стандарта сторонними организациями оговаривается в договорах (соглашениях) с ОАО «РЖД».

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:
ГОСТ 24291-90 Электрическая часть электростанции и электрической сети. Термины и определения
ГОСТ 21128-83 Системы электроснабжения, сети, источники, преобразователи и приемники электрической энергии. Номинальные напряжения до 1000 В
ГОСТ Р 53685-2009 Электрификация и электроснабжение железных дорог. Термины и определения

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 24291 и ГОСТ Р 53685, а также следующий термин с соответствующим определением:
3.1 участок линии электропередачи: Часть линии электропередачи, имеющая одно и то же конструктивное исполнение, марку, количество, расположение и сечение проводов или кабелей.

4 Общие положения

4.1 Исходными данными для расчета потерь напряжения и мощности в линиях электропередачи напряжением до 1000 В, предназначенных для электроснабжения нетяговых потребителей электроэнергии (далее — расчет) являются:
— номинальное напряжение, электрическая принципиальная схема и план рассматриваемой линии электропередачи с указанием длины и марки каждого из кабелей и проводов на каждом участке;
— значения мощности, длительно потребляемой каждым из электроприемников рассматриваемой линии электропередачи в том режиме, для которого выполняется расчет, и коэффициентов мощности.
4.2 Расчет производят в следующем порядке:
— определяют параметры схемы замещения рассматриваемой линии электропередачи;
— определяют значения активного и индуктивного сопротивлений каждого участка схемы замещения;
— определяют значения активной и реактивной мощности, протекающих по каждому участку (каждой группе смежных участков) схемы замещения;
— определяют значения потерь напряжения и мощности на каждом участке схемы замещения.
4.3 Порядок выполнения действий, перечисленных в 4.2, приведен в разделах 5 — 8, форма для представления результатов расчета — в приложении А, а пример выполнения расчета — в приложении Б.

5 Определение параметров схемы замещения

5.1 Для определения параметров схемы замещения рассматриваемую линию электропередачи условно разделяют на несколько участков, руководствуясь следующими правилами:
— каждый из участков характеризуется одинаковыми удельными значениями активного и индуктивного сопротивлений, а также одинаковым значением протекающей мощности;
— в качестве границ двух смежных участков выбирают места соединения смежных участков линии электропередачи:
1) выполненных кабелями различного сечения, материала жил или количества параллельно проложенных кабелей;
2) выполненных проводами различного сечения, материала жил или взаимного расположения (в частности, участков электропередачи, выполненных голыми и изолированными проводами);
3) выполненных кабелями и проводами, кабелями и шинами (токопроводы), шинами и проводами;
4) вне зависимости от конструкции — участков линии электропередачи, отличающихся значением протекающей мощности.
Примечание — наиболее характерным примером участков линии электропередачи, отличающихся значением протекающей мощности, являются участки, прилегающие к местам, в которых от линии электропередачи выполнено ответвление.
5.2 Номера участков и сведения об их границах заносят в графы столбцов «Номер участка», «Начало участка», «Окончание участка», «Конструкция участка», «Материал жил (проводов)», «Сечение» и «Погонное сопротивление» таблицы, форма которой соответствует таблице А.1 приложения А.

6 Определение значений активного и индуктивного сопротивлений каждого участка схемы замещения

6.1 Значения активного сопротивления каждого i-го участка Ri определяют по

где n — количество параллельно соединенных кабелей на i-том участке, для воздушных
линий электропередачи принимают n=1;

l — длина i-го участка, км;
i

«ро» — погонное активное сопротивление провода (кабеля), Ом/км, определяемое
i
для участков линии электропередачи, выполненных кабелем — по таблице 1,
для участков линии электропередачи, выполненных голым проводом — по
таблице 2, для участков линии электропередачи, выполненных изолированным
проводом — по таблице 3.
Примечание — Значения активного сопротивления, приведенные в таблицах 1 — 3, учитывают нагрев проводов (кабелей), поэтому введение дополнительных коэффициентов не требуется.

Таблица 1 — Значения погонного активного и индуктивного сопротивления кабельных линий электропередачи напряжением до 1000 В

Сечение жил кабеля

Значения погонного сопротивления «ро», Ом/км, для
кабелей:

Похожие статьи:

  • Покрытие провода эмалью Лаковые покрытия проводов Эмаль провода изготавливаются со следующими температурными индексами: 1) температурный индекс 105 (марки ПЭЛ, ПЭВ-1, ПЭВ-2, ПЭВП, ПЭВА, ПЭВАт, ПЭМ-1, ПЭМ-2, ПЭМП и др.); 2) температурный индекс 120 (марки […]
  • Провода силовые пв1 Провода АПВ, ПВ1 Компания "Элекс" предлагает одножильные провода с ПВХ изоляцией для электрических установок. Провод с алюминиевой или медной жилой с изоляцией из ПВХ пластиката. Применение Провода применяются для электрических установок […]
  • Стандартные сечения провода Провод. Какие бывают сечения, марки проводов. Какие провода лучше использовать? В электротехнике проводом принято называть металлический проводник, который имеет в своей структуре одну или несколько жил, по которым проходит электрический […]
  • Заземление переносное энза Заземление переносное для РУ 10 кВ ЗПП – 15 ЭНЗА(25мм) Предназначено для защиты работающих на отключенных участках оборудования распределительных устройств от порожения электрическим током в случае ошибочной подачи напряжения на этот […]
  • Воздушные провода ас Провода для воздушных линий электропередач Одной из важнейших областей применения алюминия в электротехнике является его использование для проводов воздушных линий электропередач. Провода для воздушных линий переда ч в СССР выпускаются […]
  • Пускатель магнитный на 24 в Пускатель магнитный ПМ1(от 24В до 660В) КЗЭА Адрес склада: Артинская д.24. Режим работы: с 9-00 до 18-00 Пусковые устройства: Магнитный пускатель серии LC1D SCHNEIDER (ФРАНЦИЯ) Пускатель магнитные KLC1-D40, 40А, катушка управления […]