Что такое сечение экрана кабеля

Справочная техническая информация

Допустимые длительные токи на кабели силовые с изоляцией из сшитого полиэтилена, не распространяющие горение, на напряжение 6 и 10 кВ

· Допустимые длительные токи одножильных кабелей указаны в таблицах . Рассчитаны при коэффициенте нагрузки К=1,0 для температуры окружающей среды 25°С (воздух).

Допустимые длительные токи кабелей рассчитаны для случая заземления медных экранов с двух концов кабеля .

Для одножильных кабелей токи рассчитаны при прокладке их треугольником — вплотную, при прокладке в плоскости — при расстоянии между кабелями в свету, равному диаметру кабеля .

Номинальное сечение жилы кабеля , мм 2

Длительные допустимые токи одножильных кабелей , А

С медной жилой при расположении

С алюминиевой жилой при расположении

Номинальное сечение жил кабеля , мм 2

Длительные допустимые токи трехжильных кабелей , А

с медными жилами

с алюминиевыми жилами

При определении длительных допустимых токов для кабеелй , проложенных в среде , температура которой отличается от приведенной в таб.1 и 2 следует применять поправочные коэффициенты , приведенные в таблице 3 ( прокладка в земле )

Поправочные коэффициенты при температуре окружающей среды , °С

Допустимые длительные токи кабелей в режиме перегрузки могут быть рассчитаны путенм умножения значений , указанных в таб.1 и 2 на коэффициент 1,17.

Допустимые токи односекундного короткого замыкания кабелей в таблице 3.

Номинальное сечение жилы кабеля ,мм 2

Допустимый ток односекундного короткого замыкания . кА , кабеля

С алюминиевой жилой

Допустимые токи односекундного короткого замыкания в медных экранах кабеля в таблице 4.

Номинальное сечение медного экрана кабеля , мм 2

Ток односекундного короткого замыкания , кА , не более

Для других значений сечения медного экрана кабелей допустимый ток односекундного замыкания рассчитывают по формуле

где Iк.з- допустимый ток односекундного коррткого замыкания в медном экране , кА ;

Κ — коэффициент , равный 0,203 кА /мм 2 ;

Sэ — номинальное сечение медного экрана ,мм 2.

Использование любой информации, размещенной на сайте www.elcable.ru, разрешается исключительно с письменного согласия владельца сайта

Информация, приведенная в данном издании, не является публичной офертой, определяемой положениями ст. 437 ГК РФ. Массы, конструктивные размеры и технические характеристики кабелей приведены в качестве справочного материала и носят исключительно информационный характер. В связи с постоянно идущим на предприятии процессом совершенствования технологий и расширения ассортимента производимой продукции, мы оставляем за собой право на изменение конструкций и технических характеристик изделий без предварительного уведомления. По всем интересующим вас вопросам обращайтесь к специалистам завода.

Выбор сечения экранов однофазных силовых кабелей

Транскрипт

1 Выбор сечения экранов однофазных силовых кабелей В настоящее время для передачи и распределения электроэнергии, особенно в крупных городах и на промышленных предприятиях, все шире используются однофазные силовые кабели (рис. 1). Непростым вопросом, который при этом неизменно приходиться решать, является обоснованный выбор сечения экрана. Среди существенных факторов, влияющих на величину сечения экрана, можно назвать необходимость снижения потерь мощности в нормальном режиме работы кабеля и требование обеспечения термической стойкости экрана в аварийных режимах, сопровождающихся протеканием в экране токов короткого замыкания. К сожалению, оба фактора предъявляют противоречивые требования к сечению экрана: с точки зрения нормального режима следует использовать кабели с минимальным сечением экрана, а с точки зрения аварийных режимов короткого замыкания повышенные сечения экранов. Ниже в статье в сжатой форме автор постарался систематизировать подход к выбору сечения экрана, хотя, разумеется, окончательную точку в подобных вопросах следует ставить только после обсуждения с привлечением широкого круга специалистов. Рис. 1. Однофазный кабель с изоляцией из сшитого полиэтилена изоляция экран жила Рис. 2. Расположение однофазных кабелей в ряд В С d AB d AB В d AC d BC d BC Рис. 3. Расположение однофазных кабелей в вершинах равностороннего треугольника Конструкция кабеля и назначение экрана Конструкция однофазного силового кабеля упрощенно показана на рис. 1. В трехфазных сетях используют трехфазные группы однофазных кабелей. На рис. 2-3 показаны наиболее часто используемые схемы расположения фаз одной цепи друг относительно друга в ряд («flat-formation») или в вершинах равностороннего треугольника («trefoilformation»), соответственно. Среднее расстояние s между осями соседних фаз можно вычислить по формулам табл. 1. Иногда расстояние s может принимать различные значения для разных участков трассы кабеля, то уменьшаясь, то увеличиваясь в подобных ситуациях важно среднее по трассе значение s. Высокий уровень напряжения жилы кабеля приводит к необходимости использования металлического экрана (рис. 1). Основным назначением экрана является обеспечение равномерности электрического поля, воздействующего на главную изоляцию кабеля (изоляцию «жила-экран»), что достигается С d AC Табл. 1. Среднее геометрическое расстояние между однофазными кабелями s = 3 3 d d d = 2 d = d ВС С Рис. 2 s = d = d = d ВС С Рис КБЕЛЬ news / 5 / май 2009

2 только в случае заземления экрана (хотя бы в одной точке). Заземление экрана наиболее удобно выполнять по концам кабеля, где экран выводится из концевых муфт и может быть присоединен к имеющемуся заземляющему устройству. Заземление экранов хотя бы на одном конце кабеля уже приводит к тому, что при повреждении изоляции «жила-экран» самого кабеля в его экранах могут протекать токи промышленной частоты, равные току короткого замыкания сети. Поэтому сечение экрана всегда должно быть согласовано с величиной и длительностью протекания тока короткого замыкания. Заземление экранов одновременно в обоих концах кабеля (рис. 4) приводит к проявлению специфической особенности однофазных кабелей: наведению в экранах значительных продольных токов промышленной частоты, связанных со взаимной индуктивностью между жилой и экраном. Потери мощности, создаваемые токами в экранах, снижают пропускную способность кабеля, серьезно зависят от сечения экрана и поэтому должны учитываться при проектировании. B С Рис. 4. Заземление экранов однофазных силовых кабелей в двух его концах Токи в экране за счет взаимной индуктивности между жилой и экраном Индуктивный механизм появления токов в экранах связан с наличием тока в жиле кабеля и поэтому проявляет себя только для нагруженного кабеля. Суть индуктивного механизма заключается в том, что магнитное поле, вызванное током жилы, наводит на экран продольное напряжение. Если экраны фаз кабеля соединены (заземлены) в обоих концах кабеля (рис. 4), то наведенное напряжение приводит к появлению в экранах фаз продольных токов. На самом деле помимо индуктивного механизма появления токов в экранах есть еще и емкостный механизм, который связан с наличием фазного напряжения сети, приложенного к изоляции «жилаэкран». то напряжение приводит к протеканию между жилой и экраном тока, величина которого ограничена емкостным сопротивлением изоляции «жила-экран» и, как правило, составляет единицы ампер даже для кабелей большой длины. Такой ток, попав из жилы в экран, стекает с экрана в его заземляющее устройство, вне зависимости от того, нагружен ли кабель или является холостым. Емкостные токи, протекающие по экрану, вследствие своей малости не представляют опасности для кабеля и практически не увеличивают его температуры. Величины токов, индуктированных в экранах кабеля, могут быть сопоставимы с током в жиле, т.е. могут составлять десятки и сотни ампер, что несравненно более опасно, нежели единицы ампер емкостного тока. Индуктированные токи в экранах, заземленных по концам кабеля, возникают только при наличии токов в жилах, т.е.: в нормальном режиме работы сети; в аварийном режиме работы сети: однофазное, трехфазное и другие виды повреждения изоляции сети вне кабеля. В различных режимах величины индуктированных токов в экранах могут быть определены по методике [1] или с использованием специально созданной для этих целей компьютерной программы «КРН». Здесь же ограничимся лишь простой оценкой потерь в экранах, существующих в схеме рис. 4 в нормальном режиме. ктивные сопротивления жилы R и экрана R по [1] ρ R = L К, F R = L где L K длина кабеля; ρ и ρ удельное сопротивление материала жилы и экрана; F и F сечения жилы и экрана. Суммарные потери в однофазном кабеле могут быть оценены из выражения: P СУМ = Р + Р + Р ДИЛ, где Р = I 2 R, Р = I 2 R потери от тока в жиле и экране соответственно, Р ДИЛ = (U НОМ / 3) 2 ωс tgδ потери в диэлектрике (емкости C) от фазного рабочего напряжения U НОМ / 3, которыми для современных кабелей с твердой изоляцией можно пренебречь вследствие малости тангенса угла диэлектрических потерь tgδ. ρ К, F КБЕЛЬ news / 5 / май

3 В [1] показано, что соотношение потерь в экране и потерь в жиле для случая заземления экрана по концам кабеля (рис.4) вне зависимости от длины кабеля P P R / R =, (1) 2 R 1 + X µ 0 2s где X ωl К ln взаимное индуктивное 2π d сопротивление между жилой и экраном (Ом); d средний диаметр экрана кабеля (м); s среднее расстояние между осями соседних фаз кабеля (м); μ 0 = 4π 10-7 Гн/м магнитная проницаемость вакуума; ω = 2πf, f = 50 Гц; π = 3,1415 число «Пи». Диаметр экрана d можно оценить как d = d 2 ОБ, где d внешний диаметр кабеля по каталогу, ОБ толщина оболочки экрана, которая для кабелей кв составляет около (5 6) 10-3 м. Величина Р / Р позволяет оценить вклад паразитных потерь экранов в нагрев кабеля и является важным критерием при проектировании кабельных передач. При расчете этого критерия следует учитывать, что экран кабеля выполняется из меди, а жила из меди или алюминия (табл.2). Табл. 2. К расчету (1) соотношения потерь в экране и жиле однофазного кабеля Материал жилы Преобразование для (1) Медь ρ / ρ = 1.0 люминий ρ / ρ = 1.6 R / R = F / F R / R = F / F Формула (1), полученная аналитически на основе опубликованной методики [1], совпадает с формулой п , приведенной в международном стандарте МК [2]. Из формулы (1) следует, что эффективного снижения паразитных потерь в экранах можно добиться, прокладывая фазы кабеля сомкнутым треугольником (рис. 5), так как в этом случае достигается минимальное s/d, а значит и Х. При заданном токе в жиле и, следовательно, известном напряжении, наводимом на экран, рост сечения экрана F (снижение его сопротивления R ) приводит к росту тока в экране I. Поскольку потери в экране Р = I 2 R зависят в большей степени от тока I, чем от Рис. 5. Прокладка трехфазной группы однофазных кабелей в виде сомкнутого треугольника В s сопротивления R, то рост сечения экрана приводит к увеличению потерь Р / Р и снижению пропускной способности кабеля. Разумеется, все это справедливо только при схеме соединения экранов рис. 4, в противном случае токов в экранах не будет. Итак, в нормальном режиме ощутимо наличие токов в экранах и связанных с ними электрических потерь мощности, которые влияют на тепловой режим работы кабеля и его пропускную способность. Наличие паразитных потерь в экранах не дает права нагружать кабель так сильно, как это можно было бы делать при их отсутствии. Иными словами, потери в экранах приводят к недоиспользованию пропускной способности кабеля. Кроме того, потери в экранах необходимо оплачивать в течение всего срока службы кабеля. Как следует из (1), приемлемое соотношение Р / Р характерно лишь при малых величинах F, F / F, s/d, т.е. для «тонких» кабелей (сечение жилы до F 400 мм 2, сечение экрана F 50 мм 2 ), проложенных сомкнутым треугольником. В остальных случаях требуется внедрять различные способы радикальной борьбы с токами в экранах, среди которых следует отметить: разземление экранов на одном из концов (рис. 6); транспозицию экранов (рис. 7). В схемах рис. 6-7 показаны ограничители перенапряжений нелинейные (ОПН). Необходимость их применения не зависит от величины напряжения промышленной частоты на экранах относительно земли, а обусловлена исключительно вопросами защиты изоляции (оболочки) экрана от импульсных перенапряжений, передаваемых с главной изоляции кабеля [3]. Серьезным фактором, сдерживающим применение показанных на рис. 6-7 технических решений, было отсутствие в России производства соответствующих С d 70 КБЕЛЬ news / 5 / май 2009

Смотрите так же:  Реле контроля тока рэв 830

4 Рис. 6. Заземление экранов однофазных кабелей только в одном из его концов A B C Рис. 7. Заземление экранов однофазных силовых кабелей в двух его концах и одновременное применение транспозиции экранов A B C Рис. 8. Внешний вид одной из однофазных концевых коробок с ОПН отечественного производства (для реализации схемы рис.6) Рис. 9. Внешний вид одной из трехфазных коробок транспозиции с ОПН отечественного производства (для реализации схемы рис.7) электромонтажных коробок с ОПН. Зарубежные фирмы силовых кабелей изготавливали подобные коробки за пределами России и предлагали их лишь совместно со своей кабельной продукцией, не говоря о стоимости коробок и больших сроках поставок. Однако, в настоящее время уже появились отечественные запатентованные конструкции (рис. 8-9 и др.), снижающие нежелательную зависимость от импорта. Токи в экране при повреждении изоляции кабеля Было показано, что в нормальном режиме, если не приняты радикальные меры по борьбе с токами в экранах, повышение сечения экрана приводит к снижению пропускной способности кабеля вследствие увеличения нагрева экрана и изоляции кабеля паразитными потерями мощности. Однако, применять кабели с экранами малого сечения мешает необходимость обеспечивать термическую стойкость при протекании в экранах больших токов, возникающих в различных аварийных режимах: при коротких замыканиях непосредственно в кабеле (в таком случае ток в экране оказывается равным току в жиле); при коротких замыканиях в сети за кабелем (в таком случае ток в заземленном по концам экране индуктируется из-за тока жилы, т.е. оказывается по величине меньше тока жилы). Разумеется, в аварийных режимах наибольшие токи в экранах появляются именно при коротких замыканиях в самом кабеле. При внутреннем повреждении изоляции «фаза-экран» кабеля вне зависимости от способа соединения экранов (рис. 4,6,7) ток короткого замыкания I КЗ из жилы попадает в экран и далее в заземляющее устройство экрана, т.е. протекает по экрану. Если сечение экрана F не соответствует величине тока I КЗ и длительности его протекания, то возможно термическое разрушение экрана на значительном по длине L отрезке кабеля. Короткие замыкания в начале или в конце кабеля могут сопровождаться протеканием в экранах различных токов. Например, если сеть радиальная, то короткое замыкание вблизи от нагрузки сопровождается протеканием в экранах меньших по величине токов, нежели при коротком замыкании вблизи от центра питания. При выборе сечения экрана кабеля и проверке его термической стойкости необходимо ориентироваться на большее из двух значений токов короткого замыкания. КБЕЛЬ news / 5 / май

5 Рис.10. Двойное повреждение изоляции К(1,1) в кабельной сети с изолированной нейтралью 6-35 кв В КЛ 1 КЛ 2 КЛ 3 Рис.11. Процессы при повреждениях изоляции: при К(1) в сетях с заземленной нейтралью (а) и при К(1,1) в сетях с изолированной нейтралью (б) В С В С I КЛ-1 a) б) КЛ-2 I КЛ-1 КЛ-2 Традиционно в сетях рассматриваются различные виды коротких замыканий: К(1), К(1,1), К(2), К(3). Говоря о коротком замыкании в однофазном кабеле и выборе сечения экрана, полагается повреждение изоляции «жила-экран». Следовательно, так как экран заземлен, двухфазное без земли короткое замыкание К(2) внутри кабеля принципиально невозможно. Крайне маловероятным является трехфазное повреждение изоляции кабеля К(3), и его также следует исключить из рассмотрения. Из двух оставшихся видов повреждения изоляции кабеля однофазное К(1) является расчетным при выборе сечения экрана в сетях с заземленной нейтралью (110 кв и выше), поскольку в сетях с изолированной нейтралью (6-35 кв) оно сопровождается протеканием лишь емкостных токов. В сетях с изолированной нейтралью расчетным при выборе сечения экрана является двойное повреждение изоляции К(1,1), причем наиболее вероятным является повреждение изоляции двух фаз различных присоединений, как это показано на рис.10 Рассмотренная на рис.10 ситуация обычно развивается следующим образом: происходит однофазное замыкание одной из фаз в точке и под воздействием перенапряжений на «здоровых» фазах в другом месте происходит повреждение одной из «здоровых» фаз (точка В). На рис. 11 показаны направления протекания токов короткого замыкания в случаях К(1) и К(1,1). Для рис.11,а в контуре с током действует эдс фазы ; для рис.11,б в контуре с током действует разность эдс фаз и «В», т.е. линейное напряжение сети, однако, оно приложено к контуру с повышенным сопротивлением. Поэтому при К(1) в сети с заземленной нейтралью и К(1,1) с изолированной нейтралью будут разные величины токов короткого замыкания I, но сами процессы в КЛ-1, имеющей внутреннее повреждение изоляции, идентичны. Поскольку в схеме рис. 11,б повреждения КЛ-1 и КЛ-2 могут быть на произвольном удалении от сборных шин, то величина тока двойного замыкания на землю К(1,1) может варьироваться в широком диапазоне значений. Наибольшие токи двойного замыкания на землю К(1,1) возникают, когда оба повреждения в сети находятся вблизи друг от друга и вблизи от центра питания (сборных шин). В такой ситуации величины токов К(1,1) сопоставимы с токами трехфазного короткого замыкания К(3). Именно поэтому в сетях 6-35 кв иногда, выбирая сечение экрана, оперируют токами трехфазного короткого замыкания, хотя на самом деле повреждение трех фаз кабеля маловероятно. Итоговые расчетные случаи для выбора сечения экранов содержатся в табл. 3 и никак не зависят от способа соединения (заземления) экранов. Табл.3. Основные расчетные случаи для выбора сечения экрана Кабель 6-35 кв кв Расчетный случай Двойное К(1,1) (одно из двух повреждений изоляции находится в рассматриваемом кабеле) К(1) (повреждение изоляции находится в рассматриваемом кабеле) Выбор сечения экрана Выбор сечения экрана в соответствии с табл.3 при типовых значениях токов двойного (в сети с изолированной нейтралью) и однофазного (в сети с заземленной нейтралью) коротких замыканий приводит к тому, что в сетях 6-35 кв склоняются к повсеместному использованию кабелей с сечением экрана F 70 мм 2, а в сетях кв сечение экрана достигает F = 185 мм 2 и более. 72 КБЕЛЬ news / 5 / май 2009

6 Столь большие сечения экранов согласно (1) делают нежелательной, а в сетях кв и вовсе недопустимой схему соединения экранов рис. 4 вследствие чрезмерных потерь в экранах в нормальном установившемся режиме. Именно поэтому в сетях кв «разземление экранов» для очень коротких кабелей (конкретные длины программа «КРН») и «транспозиция экранов» (в остальных случаях) являются незаменимыми техническими решениями. В сетях 6-35 кв широкое применение «транспозиции экранов» затруднено в силу экономических причин, а «разземление экранов» может быть использовано лишь для относительно коротких кабелей (конкретные длины программа «КРН»). Согласно (1) возможность отказа от неудобных для повсеместного использования «разземления экранов» и «транспозиции экранов» появится только для «тонких» кабелей, когда сечение экрана не будет превосходить F = 50 мм 2, и одновременно с этим требуемое для питания нагрузки сечение жилы будет менее F = 400 мм 2. Для обеспечения F 50 мм 2 в сети 6-35 кв следует рекомендовать: ограничить токи короткого замыкания; не заниматься поэтапным ретрофитом, а строить новые надежные сети, в которых переход однофазного повреждения к многофазным повреждениям является исключительным событием; в ряде мест перейти от традиционной для России изолированной (компенсированной) нейтрали к заземлению нейтрали через низкоомное сопротивление (это позволит быстро находить и отключать присоединения с однофазными повреждениями, исключая переход к многофазным). Применение в сетях 6-35 кв «скрутки» экранов, представляющее собой периодическое объединение экранов фаз кабеля в специальных соединительных муфтах, является малоэффективным, что показано в [1]. Выводы 1. Сечение экранов в сетях кв с заземленной нейтралью следует выбирать в соответствии с рекомендациями изготовителей кабелей в расчете на весь ток однофазного короткого замыкания К(1). 2. Сечение экранов в сетях 6-35 кв с изолированной (компенсированной) нейтралью следует выбирать в соответствии с рекомендациями изготовителей кабелей в расчете на ток двойного короткого замыкания К(1,1). 3. При выборе сечения экрана необходимо учитывать, что в нормальном режиме в заземленных по концам экранах однофазных силовых кабелей кв существуют заметные паразитные потери мощности Р. Соотношение Р / Р паразитных потерь мощности в экранах и неизбежных потерь мощности в жилах кабеля: никак не зависит от длины кабеля; снижается при прокладке фаз сомкнутым треугольником; увеличивается с ростом сечения жилы F ; увеличивается с ростом сечения экрана F. 4. Даже при прокладке сомкнутым треугольником паразитные потери в кабелях с сечением жилы F > 400 мм 2 или сечением экрана F > 50 мм 2 уже ощутимо снижают пропускную способность кабеля вне зависимости от его длины и класса напряжения. В таких случаях в сетях 6-35 кв и кв требуется применение мер радикальной борьбы с потерями в экранах: «транспозиции экранов» или «одностороннего заземления экранов». 5. В сетях кв сечения экранов F, выбранные исходя из токов однофазного короткого замыкания, и сечения жил F, выбранные исходя из величины нагрузки, таковы, что по соображениям нормального режима без «транспозиции экранов» или их «одностороннего заземления» эксплуатация кабеля недопустима! 6. В сетях 6-35 кв, как правило, сечения жил F меньше, чем в сетях кв. Поэтому при нежелательности использования «транспозиции экранов» или «разземления экранов» иногда достаточно снизить сечение экрана F, что оказывается возможным при выполнении хотя бы одной из следующих рекомендаций: ограничить токи короткого замыкания К(1,1); исключить К(1,1) как расчетный случай выбора сечения экрана, т.е. использовать низкоомное заземление нейтрали, строить новые надежные сети. Литература 1. Дмитриев М.В. Заземление экранов однофазных силовых кабелей кв. СПб.: Изд-во «ЗУ», с. ( 2. МК (2006 г.) Кабели электрические. Расчет номинального тока. Часть 1-1. Уравнения номинальных токовых нагрузок (при 100%-ном коэффициенте нагрузок) и расчет потерь. Общие положения. 3. Дмитриев М.В. Перенапряжения на изоляции экранов однофазных силовых кабелей кв и защита от них//«кбель-news», 11, С М.В. Дмитриев к.т.н., начальник отдела научно-технических исследований ЗО «Завод энергозащитных устройств» (Санкт-Петербург) КБЕЛЬ news / 5 / май

Выбор экрана кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена на термическую устойчивость

В случае выбора кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена помимо проверки кабеля:

  • по нагреву расчетным током;
  • по термической стойкости к токам КЗ;
  • по потерям напряжения в нормальном и послеаварийном режимах;

Также следует проверить экран кабеля из сшитого полиэтилена на термическую устойчивость.

Для проверки экрана кабеля рекомендую руководствоваться методикой представленной в: «Инструкциях и рекомендациях по прокладке, монтажу и эксплуатации кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 6, 10, 15, 20 и 35 кВ » 2014г ОАО «Электрокабель» Кольчугинский завод, либо другой аналогичной методикой. Например у ЗАО «Завод «Южкабеля» г. Харьков (Украина) есть такая же методика.

Для расчета экрана кабеля нам понадобятся такие исходные данные:

  • трехфазный ток КЗ в максимальном режиме на шинах РУ-6(10) кВ;
  • время действия защиты с учетом полного отключения выключателя.

При этом должно выполняться условие:

  • Iд.э. кз – допустимый ток медного экрана;
  • I2ф(к.з.) – двухфазный ток КЗ. Для того чтобы получить двухфазный ток КЗ из трехфазного нужно умножить на √3/2.

Допустимый ток медного экрана определяется по таблице 12.

Пример выбора экрана кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена

Выберем экран кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена. Предварительно выберем кабель АПвП-10 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена сечением 70 мм2 и с медным экраном 16 мм2: 3х70/16 мм2.

Смотрите так же:  Нормативные требования узо

Исходные данные для расчета экрана кабеля, возьмем из предыдущей статьи: «Пример выбора кабеля на напряжение 10 кВ».

  • трехфазный ток КЗ в максимальном режиме на шинах РУ-10 кВ составляет 8,8 кА;
  • время действия защиты с учетом полного отключения выключателя равно 0,345 сек.

1. Так как продолжительность короткого замыкания отличается от 1 с, то нам нужно определить поправочный коэффициент по формуле:

K = 1/√t = 1/√0,345 = 1,69 c

где:
t = 0,345 с — продолжительность короткого замыкания, с.

2. Определяем допустимый ток медного экрана сечением 16 мм2:

Iд.э.кз = k*Sэ*K = 0,191*16*1,69 = 5,16 кА

3. Определяем двухфазный ток КЗ:

I2ф(к.з.) = √3/2* I3ф(к.з.) = 0,87*8,8 = 7,656 > 5,16 кА (условие не выполняется)

4. Определяем допустимый ток медного экрана сечением 25 мм2:

Iд.э.кз = k*Sэ*K = 0,191*25*1,69 = 8,1 кА > 7,656 кА (условие выполняется)

Принимаем кабель АПвП-10 кВ сечением 3х70/25 мм2.

Для удобства выполнения расчетов по выбору кабелей из сшитого полиэтилена и их экранов, я прикладываю данную методику. Для этого нужно скачать архив.

Если данная статья стала для Вас полезной, автор будет очень признателен, если Вы поделитесь данной статье в одной из социальных сетей.

Пример выбора кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена

Требуется обеспечить питание двух трансформаторов ТМ-4000/10 от подстанции. Линия состоит из двух групп одножильных кабелей АПвЭгП, группы могут быть расположены треугольником или в плоскости. Линия прокладывается в грунте (в траншее) и по территории предприятия по эстакаде. Расстояние между группами кабелей в траншее 200 мм, а на эстакаде равно диаметру группы кабелей, связанных в треугольник.

Линия имеет участок перехода в трубах длиной 20 м, проложенных в земле, каждый кабель в отдельной трубе. Расчетная температура воздуха 30 °С, грунта 20 °С. Глубина прокладки в земле 1 м, удельное тепловое сопротивление грунта 1 °К⋅м/Вт. Релейная защита отключает ток короткого замыкания через 0,2 с, величина тока короткого замыкания 24 кА.

Сечение токопроводящей жилы и марка кабеля выбраны по РД К28-003:2007 «Руководство по выбору, прокладке, монтажу, испытаниям и эксплуатации кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение от 6 до 35 кВ».

1. Определяем расчетный ток в нормальном режиме:

2. Расчетный ток кабельной линии в режиме допустимой перегрузки трансформатора на 40 % (послеаварийный режим) составит:

3. Определяем экономическое сечение, согласно ПУЭ раздел 1.3.25. Расчетный ток принимается для нормального режима работы, т.е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети не учитывается:

где: Jэк =1,4 – нормированное значение экономической плотности тока (А/мм2) выбираем по ПУЭ таблица 1.3.36, с учетом что время использования максимальной нагрузки Тmax=4500 ч.

Сечение округляем до ближайшего стандартного 185 мм2.

Необходимо выбрать номинальное сечение жилы кабеля, допустимый ток для которого не менее 324 А.

Сечение 185 мм2 не проходить для кабелей, проложенных в земле для способа прокладки треугольником. В таблице 2.5 указан допустимый ток в земле 367 А, которому соответствует номинальное сечение алюминиевой жилы 240 мм2, а для кабеля сечением 185 указан 317 А

4.1 Допустимый ток для заданных условий прокладки кабеля в траншее рассчитывается при помощи поправочных коэффициентов:

т.е. сечения жилы 240 мм2 при выбранных условиях прокладки достаточно.

4.2 Для прокладки в плоскости допустимый ток для номинального сечения жилы 240 мм2 в земле 373 А. Допустимый ток для заданных условий прокладки кабеля в траншее определяется с учетом коэффициентов:

4.3 Для участка кабеля, проложенного в отдельных трубах, допустимый ток составляет 351 А; поправочные коэффициенты:

4.4 Для кабеля, проложенного на воздухе (на эстакаде), допустимый ток составляет 502 А, поправочный коэффициент к5=1,00 (табл.2.21)

Таким образом, выбранное номинальное сечение 240 мм2 обеспечивает пропускную способность линии на всей длине трассы при выбранных видах прокладки.

5. Допустимый односекундный ток короткого замыкания для выбранного сечения жилы кабеля 22,7 кА (табл.2.25); соответствующий допустимый ток короткого замыкания продолжительностью 0,2 с составит:

т.е. больше требуемого тока 24 кА.

6. При выборе сечения медного экрана должно выполняться условие:

  • Iк.з.экрана – допустимый ток медного экрана;
  • I2ф(к.з.) – двухфазный ток КЗ. Для того чтобы получить двухфазный ток КЗ из трехфазного нужно умножить на √3/2.

6.1 Определяем двухфазный ток КЗ:

I2ф(к.з.) = √3/2* I3ф(к.з.) = 0,87*24 = 20,88 кА

Из табл.2.27 выбираем сечение медного экрана 50 мм2, при длительности короткого замыкания 0,2 с, допустимый ток короткого замыкания по экрану составит:

т.е. больше требуемого тока 20,88 кА, в принципе можно принять сечение медного экрана 50 мм2, но так как допустимое значение медного экрана близко к расчетному двухфазному току, чтобы перестраховаться принимаем сечение 70 мм2.

Таким образом, при указанных исходных данных выбран кабель АПвЭгП-10 1х240/70.

Способы уменьшения сечения экрана кабелей напряжением 6-35 кВ

В наше время все чаще используют однофазные силовые кабели. При этом выбирая однофазные силовые кабели, нужно и правильно выбрать сечение экрана, исходя из термической стойкости экрана при двойном замыкании на землю (ДЗЗ).

Когда возникает внутреннее повреждение изоляции “фаза-экран” кабеля, ток двойных замыканий на землю начинает попадать в экран, а дальше в заземляющее устройство экрана, т.е. протекает по экрану. Если же сечение экрана выбрано не правильно, то при длительном протекании тока ДЗЗ, возможно термическое разрушение экрана на значительном по длине отрезке кабеля.

Наибольшие токи при двойном замыкании на землю возникают, когда оба повреждения в сети находятся вблизи друг от друга, вблизи от источника питания.

Например для однофазных кабелей сечением 240/50 мм 2 термическая стойкость экранов будет обеспечиваться когда ток короткого замыкания (КЗ) составляет не более 10 кА, и максимальная токовая защитой (МТЗ) срабатывает с выдержкой времени не более 1 с.

В случае, если токи и длительность их протекания более указанных значений, требуется соответствующее увеличение сечения экрана, приводимое к удорожанию кабеля. Кроме того, рост сечения экрана (снижение его сопротивления) приведет к росту тока в нем. Поскольку потери в экране зависят от квадрата тока в нем в большей степени, чем от его сопротивления, то рост сечения приводит к увеличению потерь в экране и снижению пропускной способности кабеля. Наличие паразитных потерь в экране уменьшает допустимую нагрузку на кабель. Уменьшить сечение экрана по условию термической стойкости при повреждениях изоляции кабеля, можно путем применения защиты от двойных замыканий на землю (ДЗЗ).

Защита от двойных замыканий на землю действует с выдержкой 0,1 с при двойных замыканий на землю на разных линиях, соединенных последовательно, и с выдержкой времени 0,4 с при ДЗЗ на смежных линиях и следовательно сечение экрана может быть уменьшено в раз где, tмтз время срабатывания МТЗ; tдзз — время срабатывания защиты от ДЗЗ.

Например, при tмтз = 1 с сечение экрана при применении защиты от ДЗЗ может быть уменьшено, примерно, в 1,6 раза. Ток срабатывания защиты от ДЗЗ значительно меньше тока срабатывания МТЗ.

Кроме того, применение защиты от двойных замыканий на землю обеспечивает отключение одного из мест повреждения, не отключая другое присоединение с однофазным замыканием на землю.

Для обеспечения быстродействия отключения защитой повреждения представляется также целесообразным применение селективной или неселективной токовой отсечки.

Запрашиваемая страница на сайте отсутствует

Возможные причины, по которым возникла эта ошибка:

  • Неправильно указан адрес страницы
    Проверьте правильность набора адреса страницы в адресной строке браузера

Эта страница была удалена с сервера либо перемещена по другому адресу
Попробуйте найти интересующий Вас документ, используя навигацию по разделам сайта

Что такое сечение экрана кабеля

Кабельные линии

В настоящее время в сетях классов напряжения от 6 до 500 кВ активно применяются однофазные кабели с изоляцией из сшитого полиэтилена, имеющие медный экран. Выбор сечения экрана – одна из важных задач, которую приходится решать при проектировании кабельных линий.
Производители кабелей стремятся облегчить потребителям выбор сечений экрана и в своих каталогах приводят зависимость этого параметра от величины тока КЗ и длительности его отключения, причем у разных фирм расчетные данные не совпадают. Михаил Викторович Дмитриев предлагает уточнить эти данные в части учета апериодической составляющей тока короткого замыкания.

ЭКРАНЫ ОДНОФАЗНЫХ КАБЕЛЕЙ 6–500 кВ
Выбор сечения с учетом апериодической составляющей тока КЗ

Действующий ГОСТ Р МЭК 60949-2009 «Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева» [1], к сожалению, излишне детален и по этой причине практически не применяется.

В сложившихся условиях оправданным оказывается применение простых методов теплового расчета кабелей, точность которых, хотя и не очень велика, но вполне соответствует неопределенности исходных данных. Поэтому большинство проектировщиков не используют стандарт МЭК, а ориентируются на каталоги кабельных заводов, где даны готовые зависимости сечения экрана кабеля от величины тока КЗ и длительности его отключения.

КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ В КАБЕЛЕ

Конструкция однофазного кабеля 6–500 кВ включает жилу, изоляцию, медный экран, полиэтиленовую оболочку. При повреждении изоляции однофазного кабеля ток КЗ IК от сети проходит по жиле кабеля до места повреждения, далее через поврежденную изоляцию попадает в экран, по которому идет в его заземляющие устройства, расположенные в одном (рис. 1) или в обоих концах кабеля.

Рис. 1. Короткое замыкание «жила–экран» трехфазной группы однофазных кабелей. Для примера экраны заземлены с одной стороны

Сечение жилы кабеля FЖ и сечение экрана кабеля FЭ должны соответствовать величине тока КЗ IК с учетом длительности его протекания tК, иначе возможен разогрев изоляции кабеля, примыкающей к жиле и экрану, сверх допустимых для нее температур сразу на значительном по протяженности участке линии (на рис. 1 – от начала кабеля до места КЗ).

В п. 5.1.10 стандарта ФСК [2] даны предельные температуры в режиме КЗ кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена: для жилы 250 °С, для экрана 350 °С. Непонятно, почему для жилы и экрана приводятся разные допустимые температуры при КЗ. По всей видимости, это связано с тем, что охлаждение экрана и примыкающей к нему части изоляции происходит быстрее в сравнении с охлаждением жилы, которая находится в средней части кабеля и отделена от окружающего кабель пространства не только тепловым сопротивлением оболочки, но и тепловым сопротивлением главной изоляции.

Согласно п. 5.1.10 стандарта [2] проверку соответствия сечения жилы и экрана току КЗ следует проводить по формуле:

где IК1 – каталожное значение тока КЗ, допустимое для заданного сечения жилы (или экрана) в течение времени tК = 1 с.

ВЫБОР ЖИЛЫ И ЭКРАНА ПО ТОКУ КЗ

Производители кабелей в каталогах, как правило, дают пропорциональную связь односекундного тока IК1 и сечения жилы (или экрана). Такая связь IК1 = K · F происходит через коэффициент пропорциональности K. В результате формула (1) преобразуется в следующий, более удобный для использования вид:

Коэффициенты КЖ и КЭ имеют размерность , но далее для удобства будем указывать размерность кА/мм 2 .

Согласно [3] при выборе сечения жилы (или экрана) в формуле (2) в качестве тока IК необходимо использовать:

  • в сети 6–35 кВ с изолированной (компенсированной) нейтралью – ток двойного КЗ, равный 0,87 от тока трехфазного КЗ;
  • в сети 6–35 кВ с резистивно заземленной нейтралью – ток однофазного замыкания;
  • в сети 110–500 кВ с эффективно (глухо) заземленной нейтралью – ток однофазного КЗ.

У всех производителей кабелей при выборе сечения жилы в каталогах дается один и тот же коэффициент КЖ = 0,143 кА/мм 2 (медная жила). Что касается выбора сечения медного экрана, то здесь у фирм нет единого мнения, и коэффициенты КЭ в разных каталогах различаются, находясь в диапазоне от КЭ = 0,153 до КЭ = 0,203 кА/мм 2 (минимальное и максимальное значение отличаются примерно на 30%). Это означает, что и сечения экранов кабелей, выбранные по (2), будут отличаться у продукции разных компаний на величину до 30%.

Смотрите так же:  Наконечник провода свечи

Конструкция однофазных кабелей 6–500 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена, а также применяемые технологии и материалы, у производителей в известной мере идентичны. Поэтому не может не вызвать удивления различие до 30% приводимых в каталогах значений КЭ (при том что значения КЖ полностью совпадают). Чтобы разобраться, попытаемся получить известную формулу (2) аналитически.

ОБОСНОВАНИЕ ФОРМУЛЫ (2)

Выделение тепла

где IK и tK – величина и длительность протекания тока КЗ;

– активное сопротивление экрана сечением FЭ и длиной LK;

ρЭ = ρ[1 + αЭ(TT20)] – удельное активное сопротивление материала экрана;

ρ – удельное активное сопротивление экрана при температуре T20 = 20 °С;

αЭ – температурный коэффициент сопротивления экрана;

T = 0,5(ТН+ +ТК) – средняя температура экрана в процессе его нагрева от начальной температуры ТН до конечной ТК.

Поглощение тепла

Положим, что всё выделившееся в экране кабеля тепло ушло только на нагрев самого экрана, а изоляция и оболочка остались при исходных температурах (такой нагрев экрана называется адиабатическим):

где сЭ – удельная теплоемкость материала экрана;

где γЭ – удельная плотность материала экрана;

Тепловой баланс

Приравняв выделение и поглощение тепла в экране, после преобразований получим известную формулу (2) и выражение для входящего в нее коэффициента:

где коэффициент пропорциональности КЭ зависит от материала экрана (ρЭ, сЭ, γЭ) и от свойств изоляции (ТН, ТК).

Пример расчета для экрана

Проведем расчеты по (3) с использованием следующих обычных справочных данных для медного экрана: αЭ = 0,0039 о.е., ρ = 1,72 · 10 –8 Ом·м, сЭ = 380 Дж/(кг·К), γЭ = 8890 кг/м 3 .

В [4] было показано, что если в нормальном режиме для изоляции из сшитого полиэтилена допустима температура жилы 90 °С, то у экрана при этом температура может составлять 75–85 °С, а ее конкретное значение зависит от способа прокладки кабеля (в грунте, в трубе), от теплового сопротивления грунта, от схемы заземления экранов. Далее в качестве начальной температуры экрана, предшествующей нагреву экрана током КЗ, примем усредненное значение ТН = 80 °С.

В качестве конечной температуры экрана согласно стандарту [2] примем температуру ТК = 350 °С. При этом средняя температура экрана, при которой надо вычислить его удельное активное сопротивление ρЭ, будет Т = 0,5(ТН + ТК) = 215 °С.

Расчеты по (3) дают коэффициент КЭ = 1,74 · 10 8 А/м 2 , или КЭ = 0,174 кА/мм 2 , с помощью которого в табл. 1 для различных типовых сечений экрана FЭ по формуле (2) получены допустимые токи КЗ IК при времени tK = 1 с.

Пример расчета для жилы

Если выражение (3) было получено для экрана, то точно такое же выражение может быть получено и для жилы кабеля:

Расчеты для медной жилы по (4) будут отличаться от расчетов для медного экрана по (3) только в следующем: ТН = 90 °С, ТК = 250 °С, Т = 0,5(ТН + ТК) = 170 °С.

Из-за различия температурных режимов жилы и экрана коэффициент для жилы получился меньше, чем для экрана, и составил КЖ = 0,141 кА/мм 2 . С его помощью заполнены соответствующие столбцы в табл. 1. Для жил сечением более 300 мм 2 проверка термической стойкости теряет смысл, по-скольку в энергосистеме почти не встречается мест с токами КЗ более 50–60 кА.

Таблица 1. Допустимый по (2) ток короткого замыкания IK для медной жилы и экрана при tK = 1 с

Сравнение расчетов с каталогами фирм

В каталогах АВВ, Nexans, «Южкабеля», «Севкабеля», «Электрокабеля» (Кольчугино) для проверки соответствия сечения жилы токам КЗ используется коэффициент КЖ = 0,143 кА/мм 2 , который практически идеально совпадает со значением КЖ = 0,141, полученным по формуле (4).

В каталогах компаний значения коэффициента для экрана лежат в диапазоне от КЭ = 0,151 до КЭ = 0,203 кА/мм 2 . Значение КЭ = 0,174 кА/мм 2 , найденное по (3), лежит ровно в середине указанного диапазона. Поскольку формула (3) совпадает с уже проверенной формулой (4), то, по всей видимости, разброс КЭ связан не с самой формулой, а лишь с различием в исходных данных, которые призводители закладывают в расчеты экранов.

В табл. 2 сведены те немногие сведения, которые есть на страницах каталогов. Действительно, отличие коэффициентов КЭ в каталогах, как видно из табл. 2, связано главным образом с отсутствием единого мнения по начальной ТН и конечной ТК температурам экрана при КЗ. Ранее с помощью [1, 2] пояснялось, что в расчеты по (3) лучше закладывать ТН = = 80 °С и ТК = 350 °С. Такую же позицию занял «Севкабель». Позиция же других заводов или кардинально отличается (АВВ), или неизвестна («Электрокабель», Nexans). Однако, несмотря на несогласованность в части значений начальной и конечной температур экрана, сама формула (3), по всей видимости, так же как и (4), заслуживает доверия.

Таблица 2. Исходные данные для выбора сечения экрана по каталогам разных компаний

УЧЕТ АПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА

Под термином «ток короткого замыкания» понимают действующее значение периодической составляющей тока КЗ. Поэтому все расчеты по (2), а также по каталогам кабельных заводов и МЭК основываются на информации о действующем значении периодической составляющей тока сети, в которой будет проложен кабель. Вместе с тем, как известно, в токе КЗ в общем случае присутствует и апериодическая составляющая (рис. 2), величина которой зависит от момента возникновения КЗ (вблизи от нулевого или вблизи от максимального значения синусоиды фазного напряжения), а затухание – от соотношения активного сопротивления сети и ее индуктивности.

Рис. 2. Осциллограмма тока КЗ, имеющего периодическую и апериодическую составляющие

Апериодическая составляющая тока КЗ проходит по жиле и экрану кабеля и вызывает их нагрев в дополнение к нагреву, обусловленному периодической составляющей. Определим роль апериодической составляющей в нагреве жилы и экрана кабеля.

Тепло, которое выделяется в активном сопротивлении R (жилы или экрана) от протекающего по нему тока iK(t), может быть найдено по известному выражению:

iП(t) = · IK · sin(ωt + ψ);

iA(t) = · IK · sinψ · exp(–t / τK),

где IK – действующее значение периодической составляющей тока КЗ;

ψ – начальный угол синусоиды тока КЗ.

При возникновении КЗ в момент времени, при котором ψ = 0, апериодической составляющей тока не будет. При возникновении КЗ в момент времени, при котором ψ = π / 2, апериодическая составляющая будет иметь наибольшее возможное значение, равное в начальный момент времени амплитуде периодической составляющей · IK и далее постепенно затухающее.

В ходе преобразований можно получить, что за время КЗ tK в сопротивлении R жилы (или экрана) ток КЗ, имеющий в общем случае периодическую и апериодическую составляющие, выделит тепло:

где KA – поправочный коэффициент на тепло от апериодического тока:

Если есть только периодическая составляющая тока КЗ (случай ψ = 0), то согласно (5) выделится тепло Q(tK) = IK 2 · R · tK. Это выражение в точности совпадает с тем, которое используется при выводе известных (2), (3), (4).

Если имеются и периодическая, и апериодическая составляющие (случай ψ ≠ 0), то тогда выделяющееся в жиле и экране тепло будет в KA > 1 раз больше, чем ранее, а значит, в KA > 1 раз возрастет нагрев ΔT жилы (экрана) током КЗ.

Наиболее сильное влияние на нагрев апериодическая составляющая окажет при ψ = π / 2. Этот случай и будем рассматривать далее для оценок KA.

С учетом (5) известная формула (2) может быть уточнена:

Видно, что учет апериодической составляющей тока КЗ при выборе сечения экрана можно сделать, заложив дополнительные запасы в величину времени отключения КЗ tK. Коэффициент KA зависит от постоянной времени τK, которая в свою очередь зависит от схемы сети, но в первом приближении может быть принята равной 75 мс для шин подстанций и 315 мс для шин электростанций. Расчет KA приведен в табл. 3. Видно, что учет апериодической составляющей тока КЗ дает увеличение тепловыделения в сопротивлении жилы и экрана кабеля, особенно заметное при малых временах tK отключения КЗ.

Таблица 3. Поправочный коэффициент КА в формуле (6) при выборе сечения медной жилы и экрана

* Указанные постоянные времени характерны для сетей преимущественно с воздушными, а не с кабельными линиями. Данных по постоянным времени для кабельных сетей у автора нет.

Рост тепловыделения означает увеличение нагрева жилы и экрана. Например, если без учета апериодической составляющей тока за время КЗ экран кабеля нагревался от ТН = 80 °С до ТК = 350 °С, т.е. на ΔТЭ = ТКТН = = 270 °С, то с учетом КА = 1,698 нагрев экрана соразмерно возрастет до ΔТЭ = 1,698 · 270 = 460 °С. Значит, после нагрева температура экрана составит около ТК = ΔТЭ + ТН = 460 + 80 = = 540 °С (цифры указаны без учета тепла, отводимого от экрана в изоляцию и оболочку, т.е. предполагается адиабатический характер процесса).

Очевидно, что апериодическая составляющая тока КЗ сети требует учета при проверке (при выборе) сечений жилы и экрана, особенно при малом времени отключения. Однако прежде следует определить правила выбора закладываемого в расчеты времени отключения КЗ, от которого существенно зависит КА и роль апериодической составляющей.

Время отключения КЗ определяется тем, какие именно защиты (основные, резервные) будут отключать кабель и какие у них выдержки времени. Выбор закладываемого в расчеты времени отключения также было бы уместно увязать со степенью ответственности кабельной линии, ведь для наиболее важных линий можно сделать излишние запасы по времени, а для второстепенных – проводить выбор сечений при минимальных выдержках времени, экономя на сечении экрана.

Похожие статьи:

  • Узо на 4 квт помогите подобрать УЗО и автоматы (7кВт) санузел в санузле будут стоять: 1 накопительный нагреватель 1,5 кВт 2 теплый пол 1,5 кВт 3 стиралка и сушилка 3,4 кВт,если одновременно 4 розетка для фена и пр. 1,5 кВт 5 освещение, вентиляторы 0,5 […]
  • Затягивание провода в плинтусах Затягивание провода в плинтусах Затраты труда рабочих-монтажников Средний разряд работ Затраты труда машинистов Окончание таблицы 10 Машины и механизмы Автомобили бортовые, грузоподъемность до 3 т Краны на автомобильном ходу при работе […]
  • Пускатель магнитный однофазный Пускатель магнитный однофазный Подключить однофазный двигатель к сети 220В через магнитный пускатель. Рассмотрим схему подключения и принцип работы. Во-первых, выберем магнитный пускатель по току, чтобы его контактная система могла […]
  • Температура эксплуатации провода пвс Технические характеристики провода ПВС Описание конструкции Среди конструктивных особенностей провода ПВС следует выделить: количество жил — 2, 3, 4, 5; наружный диаметр жил размером от 5,7 до 13,9 мм; поперечное сечение: […]
  • Схема электропроводка 2111 Схема электропроводка 2111 В данном бесплатном сборнике находится вся необходимая документация по электрооборудованию автомобиля ВАЗ-2111 - сама схема, система подогрева, очиститель фар, электронный модуль управления двигателем и блок […]
  • Электропроводка газ 2217 Электропроводка газ 2217 Газель Соболь. Электросхемы - часть 3 Схема электрооборудования автомобиля с двигателем ЗМЗ-4063 (панель приборов старого образца): 1 - боковой указатель поворота; 2 - указатель поворота; 3 - фара; 4 - лампа […]