Экономическое сечение кабеля

Экономическое сечение кабеля

хк =U 2 /S 3 цпп индуктивное сопротивление системы 6 кВ до ЦПП включительно, Ом;

U расчетное напряжение сети (3,15 или 6,3 кВ);

S 3 цпп— мощность к. з. на шинах ЦПП, MB-А;

K изм — коэффициент изменения напряжения в трансформаторе ПУПП (при отпайке +5% k изм = 0,95; при отпайке О k изм=1,00; при отпайке —5%

kтр — коэффициент трансформации силового трансформатора.

Если нагрузка кабеля и температура окружающий среды отличны от значений, приведенных в таблицах, проверка кабеля на термическую стойкость может быть произведена по формуле

ГДЕ kз — коэффициент, учитывающий загрузку кабеля до момента к. з. и температуру окружающей среды,

значения коэффициента k3 для различных типов кабелей в зависимости от степени их загрузки и температуры окружающей среды приведены

в табл. 15.2; дл — длительно допустимая температура силовых жил кабелей при их полной номинальной нагрузке, °С; з =IФ/(k I Д.Д) — коэффициент загрузки кабеля; Iф — фактический ток нагрузки кабеля; для магистрального кабеля определяется по формуле (15.18), для гибкого кабеля — равен номинальному току питаемых электродвигателей; k поправочный коэффициент, зависящий от фактической температуры окружающей среды (см. табл. 15.1); Iд.д — длительно допустимый по нагреву ток нагрузки кабеля при  = 25°С; k к.т. — коэффициент, учитывающий конечную температуру нагревания жил и напряжение кабеля (для кабелей с бумажной изоляцией при напряжении до 10 кВ k к.T = 134; для кабелей с бумажной изоляцией при напряжении до 3 кВ k к.т = 125; для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией kк.T=105; для гибких кабелей с резиновой изоляцией kк. Т=101); s — выбранное сечение жилы кабеля, мм 2 ; t пр— приведенное время отключения, с (для автоматических выключателей АВ-200 и АВ-320 и передвижных подстанций со встроенными выключателями типа А-3700 tпр = 0,05 с; при токах к. з. свыше 5 кА для автоматов АВ-200 и свыше 8 кА для автоматов АВ-320 tnр = 0,015 с; для автоматических выключателей АФВ-1А, АФВ-2А и АФВ-3 и передвижных подстанций со встроенными выключателями типа АВМу tПр = 0,1 с).

5. Расчет участковой сети по потере напряжения. Потерей напряжения на участке сети называется алгебраическая разность между напряжениями в начале и конце этого участка. Расчет по потере напряжения имеет важное значение, так как высокопроизводительная работа забойных машин и механизмов зависит от качества электроэнергии, а последнее определяется уровнем напряжения, подводимого к электроприемникам.

Как известно, номинальные’ напряжения электроприемников участка составляют 127, 220, 380, 660 и 1140 В. Номинальное напряжение вторичной обмотки понижающего трансформатора (при холостом ходе) принимается с учетом 5 % потери напряжения в трансформаторе при номинальной нагрузке. В связи с этим номинальные напряжения трансформаторов составляют соответственно 133, 231, 400, 695 и 1200 В.

Допустимые потери напряжения (В) в низковольтной сети от трансформатора до наиболее мощного и удаленного электроприемника в забое при нормальной работе не должны превышать при напряжении: 380 В — 39; 660 В — 63; 1140 В —117. При использовании минусовых регулировочных зажимов в трансформаторе допустимые потери напряжения (В) не должны превышать при напряжении: 380 В — 59; 660 В — 98; 1140 В—177.

Параметры схемы электроснабжения должны обеспечивать следующие уровни напряжения на зажимах электродвигателей:

комбайновых при пуске — не ниже 0,8 номинального (при перегрузке одного из двигателей комбайна — не ниже 0,85 номинального) ;

струговых (ближнего или дальнего привода) при перегрузке — не ниже 0,85 номинального.

Напряжение на зажимах электродвигателя комбайна или струга в j-м режиме работы определяется по формуле [27]:

U ном.р — потери напряжения в сети от работающих двигателей при номинальном напряжении в элементах сети, через которые подключен комбайновый (струговый) электродвигатель, В;

п — число одновременно пускаемых комбайновых электродвигателей или электродвигателей струга в одном приводе. В комбайнах с двухдвигательным приводом пуск двигателей при напряжении 660 В поочередный (п=1), при напряжении 1140 В — одновременный (n=2);

Ij, cosj — соответственно ток (А) и коэффициент мощности электродвигателя в j-м режиме; при пуске принимаются равными пусковому току при номинальном напряжении Iп и соответствующему ему коэффициенту мощности соs п, в режиме перегрузки — току Iк и коэффициенту мощности сos к при критическом скольжении; при отсутствии каталожных данных cos п принимается равным 0,5;

Rн= RТР+R ф+RГ суммарное активное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого комбайнового (стругового) кабе­лей, Ом;

При питании по двум раздельно включенным кабелям РП— НН очистного забоя, оборудованного струговой установкой или комбайном с одним или двумя совместно пускаемыми двигателями, потери Uном.р(В) определяются по формуле

РДВ. к1 — установленная мощность группы электродвигателей, питающихся по первому фидерному кабелю, через который подключен комбайновый или струговый электродвигатель в j-м режиме (без комбайнового или стругового), кВт;

РДВ.к2 установленная мощность группы электродвигателей, питающихся по второму фидерному кабелю, кВт;

R ф1 Х ф1 соответственно активное и индуктивное сопротивление первого фидерного кабеля, Ом.

При питании РП — НН по двум раздельно включенным кабелям и оборудовании очистного забоя комбайном с двумя раздельно пускаемыми двигателями

где Рк— мощность одного из двигателей комбайна, кВт.

При раздельном пуске комбайновых двигателей напряжение U дв.j определяется при пуске второго электродвигателя и нормальной работе первого.

Параметры схемы электроснабжения выбраны правильно, если соблюдаются следующие условия:

для комбайна для струга

В связи с отсутствием каталожных данных о параметрах Iк и соsк при критическом скольжении двигателей, проверку уровня напряжения на зажимах струговых электродвигателей при перегрузке следует производить по формуле (15.28), сделав допущения о пуске двигателей дальнего привода и нормальной работе двигателей ближнего привода. Если при этом обеспечи­вается условие U ДВ.j  0,8 Uном, то проверять уровни напряжения на зажимах электродвигателя при перегрузке (U ДВ.j 0,85 Uном) не требуется.

Расчет сети по потере напряжения сводится к определению общей потери напряжения в сети U, которая не должна превышать нормируемых значений. Величина U складывается из следующих составляющих: потеря напряжения в трансформаторе UTp; потеря напряжения в фидерном кабеле от трансформатора до РП — НН (магнитной станции) Uф ; потеря напря­жения в гибком кабеле, питающем наиболее мощный и удаленный двигатель, Uг. При наличии каталожных данных об активном и индуктивном сопротивлениях трансформаторов и кабелей расчет Uтр, Uф, UГ не представляет трудностей. Методика расчета приведена в [19, 36].

Если при расчете не обеспечиваются нормируемая величина общей потери напряжения Uи необходимая величина напряжения при пуске (перегрузке), то следует предусматривать:

Смотрите так же:  Схема расключения электрощита с узо

увеличение сечения основных жил комбайнового или магистрального (бронированного) кабеля в пределах, допустимых по условиям подключения к сетевым и моторным отделениям коммутационных аппаратов, а также удобства эксплуатации;

прокладку параллельных магистральных кабелей;

приближение ПУПП к забою;

установку ПУПП повышенной (относительно расчетной) мощности.

Во всех случаях необходимо производить технико-экономическое сравнение принимаемых вариантов с учетом наличия необходимого электрооборудования и кабелей.

При значительном удалении ПУПП от РП — НН очистного забоя, оборудованного комбайном с однодвигательным приводом, потери напряжения в фидерном (Uф) и гибком комбайновом (UГ) кабелях для минимизации годовых приведенных затрат рекомендуется распределять

в следующих соотношениях:

—допустимые потери в кабельной сети участка, В;

Lф, LГ длина соответственно фидерного и гибкого кабеля, км.

Расчет участковых кабельных сетей напряжением 1140 В имеет некоторые особенности, которые изложены в [4]. Примеры расчета участковых электрических сетей приведены в [15].

Калькулятор

Сервис бесплатной оценки стоимости работы

  1. Заполните заявку. Специалисты рассчитают стоимость вашей работы
  2. Расчет стоимости придет на почту и по СМС

Номер вашей заявки

Прямо сейчас на почту придет автоматическое письмо-подтверждение с информацией о заявке.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ПЛОТНОСТИ ТОКА В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ ДЛЯ ЛИНИЙ 6-35 КВ

Суворова И.А. 1 , Черепанов В.В. 2

1 Старший преподаватель; 2 Доктор технических наук, профессор,

«Вятский Государственный Университет»

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ПЛОТНОСТИ ТОКА В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ ДЛЯ ЛИНИЙ 6-35 КВ

В статье рассмотрены вопросы, связанные с уточнением нормированных значений экономической плотности тока в связи с изменением ценовых показателей современной экономики России.

Ключевые слова: выбор сечений проводов и кабелей, экономическая плотность тока.

Suvorova I.A. 1 , Cherepanov V.V. 2

1 Se nior Lecturer, 2 Doctor of Engineering Science, Professor,

«Vyatka State University»

DETERMINATION OF ECONOMIC CURRENT DENSITY IN THE CURRENT CONDITIONS FOR LINES 6-35 kV

The questions related to the update of normed economic values ​​of current density due to changes in price indices of modern Russian economy.

Keywords: choice of cross wires and cables, economic current density.

Традиционный метод экономически обоснованного выбора сечения проводов и кабелей основан на показателях экономической плотности тока. Принятый для проектирования в 50 – х годах двадцатого века метод выбора сечения проводов и кабелей по экономической плотности тока был передовым, так как при этом впервые учитывались экономические факторы. Таблица нормативных значений экономической плотности тока для разных условий и рекомендации по выбору сечения проводников приведены в Правилах устройства электроустановок (ПУЭ) [1].

Очевидно, что в настоящее время приведенные в ПУЭ нормативы экономической плотности тока устарели. Рассчитанные четверть века назад, нормативные значения экономической плотности тока не соответствуют современным экономическим условиям по целому ряду причин.

Предложения по совершенствованию методики технико-экономического обоснования выбора сечений проводников на основе современных стоимостных показателей публиковались неоднократно. Исходные условия для экономически обоснованного сечения проводов и кабелей очевидны: с увеличением сечения возрастает стоимость ЛЭП, но снижаются потери электрической энергии и соответственно затраты на потерянную электроэнергию. Таким образом, сечение выбирается по критерию минимума суммарных затрат на сооружение линии и потери в течение определенного периода ее эксплуатации.

На сегодняшний день получены новые значения экономической плотности тока для выбора сечений проводов и кабелей напряжением 110 и 220 кВ [2], а так же значения экономической плотности тока для рационального выбора сечений проводов и жил кабелей нефтепромысловых потребителей напряжением 0,66, 1 и 6 кВ [3]. Значения экономической плотности тока для выбора проводов и кабелей напряжением 6 – 10, 20 и 35 кВ отсутствуют. В связи с этим возникает необходимость определения этих значений.

Экономическая плотность, А/мм 2 ,

где а – часть удельных капитальных вложений, пропорциональная сечению провода, тыс.руб/км×мм 2 ;

– коэффициент отчислений от капитальных вложений на обслуживание и ремонт линии, о.е/год;

– удельное сопротивление материала провода, Ом×мм 2 /м;

– время наибольших потерь;

– стоимость потерь электроэнергии, руб/кВт×час; Е – норма дисконта.

Рассчитанные значения экономической плотности тока приведены в таблице.

Значения JЭК неизолированных проводов и шин напряжением 6 – 35 кВ

Экономическая плотность тока, А/мм 2 , при числе часов использования максимума нагрузки в год

Проектирование системы электроснабжения промышленного предприятия (мощность КЗ на шинах 110 кВ районной подстанции — 800 МВ*А) , страница 11

Для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена Кпер = 1,23.

Для магистральных линий (корпуса № 4 и № 6+3) расчет производим для головного участка линии, для всех участков магистральной линии принимаем кабели одинакового сечения.

Данные расчета и выбора кабелей сведены в табл.11.

Таблица 11. Расчет и выбор кабельных линий 10 кВ .

11.1. Выбор сечений кабельных линий 10 кВ, питающих РП (радиальная схема)

Выбор кабелей между ГПП и РП1:

Ток нормального режима для одной питающей линии (секции шин) РП1:

446,1 А,

, где

jэ =1,7 А/мм 2 – нормированная экономическая плотность тока (ПУЭ, табл.1.3.36 с.36)

Ку =1 – коэффициент увеличения экономической плотности тока (для радиальной схемы).

Выбираемые кабельные линии прокладываем в земле внутри кабельного канала, т.е. в воздухе. Для прокладки внутри кабельного канала в земле выбираем кабель марки АПвПу, Uном=10 кВ.

Выбираем стандартное сечение 300 мм 2 , допустимый ток Iдоп= 497 А.

Перегрузочный коэффициент для кабелей данной марки согласно технической документации, составляет kпер= 1,23.

Длительно допустимый ток кабеля:611,3,

Рабочий ток аварийного режима: ,

I раб.ав 611,3 А — условие не выполняется. Увеличиваем сечение кабелей до тех пор, пока не будет выполнено условие I раб.ав 2 , с изоляцией токоведущих жил из сшитого полиэтилена (Пв), в полиэтиленовой оболочке (П), усиленного исполнения (у).

Аналогично выбираем кабели между ГПП и РП2, между ГПП и корпусами №№ 8, 11, а также от РП-1 до корпуса № 1 и от РП-2 до корпуса № 10, результаты расчета и выбора кабелей занесены в табл.11.

11.2. Выбор сечения кабелей от РП до трансформаторов

Выбор кабелей от РП1 до трансформаторов корпуса №5:

Ток нормального режима при коэффициенте загрузки β=0,9:

,

Расчетное экономическое сечение:,

Стандартное сечение — qэ=35 мм 2 . Однако в п.7.6.определено наименьшее сечение по термической устойчивости — qэ=50 мм 2 , поэтому принимаем кабель с сечением 50 мм 2 .

Аналогично кабелям от ГПП до РП проверяем по допустимым токам нормального и послеаварийного режимов. Результаты расчетов и выбора занесены в табл.11.

Аналогично рассчитываем сечения кабелей от РП до трансформаторов корпусов № 9. Результаты расчетов занесены в табл.11.

11.3. Выбор кабелей от ГПП до корпуса № 4 и корпусов № 6 и 3 (магистральная схема)

Ток нормального режима: ,

Расчетное экономическое сечение: , ближайшее стандартное сечение -150 мм 2 , но для него не выполняется условие I раб.ав 2 . коэффициент увеличения для схемы тремя трансформаторами корпуса № 4:

1,13

где l1,l2,l3 – длина кабелей соответственно до ТП-1, ТП-2 и ТП-3 корпуса № 4 (длины кабелей – по ситуационному плану предприятия).

Выбираем термически стойкий кабель сечением q = 300 мм 2 .

Смотрите так же:  Подключить розетку от лампочки

Длительно допустимый ток кабеля:,

Рабочий ток аварийного режима: ,

Выбор сечений проводов и жил кабелей

Страницы работы

Фрагмент текста работы

ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И ЖИЛ КАБЕЛЕЙ

Сечения проводов и жил кабелей выбирают в зависимости от ряда технических и экономических факторов.

Технические факторы, влияющие на выбор сечений, следующие:

1) нагрев от длительного выделения тепла рабочим (расчетным) током;

2) нагрев от кратковременного выделения тепла током КЗ;

3) потери (падение) напряжения в жилах кабелей или проводах воз­душной линии от проходящего по ним тока в нормальном и аварийном режимах;

4) механическая прочность — устойчивость к механической нагрузке (собственная масса, гололед, ветер);

5) коронирование — фактор, зависящий от применяемого напряжения, сечения провода и окружающей среды.

Влияние и учет перечисленных факторов в воздушных и кабельных линиях неодинаковы.

Выбор экономически целесообразного сечения по ПУЭ производят по так называемой экономической плотности тока в зависимости от мате­риала провода и числа часов использования максимума нагрузки по формуле

(1)

где — расчетный ток; — экономическая плотность тока.

Методика выбора экономического сечения по ПУЭ не соответствует положениям об экономических соображениях при решении электротехни­ческих вопросов. На самом деле, если рассмотреть условия передачи некоторой постоянной расчетной мощности при постоянной длине, то она может быть осуществлена при помощи кабельных или воздушных линий разных сечений. При этом затраты будут изменяться и не может быть речи о каком-то постоянном экономически целесообразном сечении, опре­деленном по (1).

Если учесть, что стоимость электроэнергии изменяется, то зависимости примут вид, показанный на рис. 1 (кривые 1, 2, 3). На этом рисунке имеются два вида зависимостей: и — экономи­чески целесообразное сечение в зависимости от стоимости электро­энергии с. Экономическое сечение, определенное по (8.1), показано на рис. 1 прямой линией, параллельной оси ординат. На основании изло­женного выше сечение, определенное по (1), не является экономическим.

Единственное достоинство такого метода определения — его простота, но не целесообразность. Ниже приведены обоснованные упрощенные методы определения экономически целесообразных сечений жил кабелей и прово­дов. Приведенные рассуждения иллюстрируются рис. 2, на котором показаны факторы, влияющие на выбор сечений проводов и жил кабелей. Выбор экономически целесообразного сечения дает возможность эконо­мить электроэнергию для относительно коротких линий, что в значитель­ной мере относится к сетям промышленных предприятий.

Выбор сечений жил кабелей и проводов воздушных линий по нагреву расчетным током

Выбор сечений жил кабелей.

Для выбора сечений жил кабелей по нагреву определяют расчетный ток и по таблицам выби­рают стандартное сечение, соответствующее ближайшему большему току. Аналогично поступают, если в расчете определена расчетная мощность.

Во всех случаях выбора сечений жил кабеля необходимо анализиро­вать полученные результаты расчета нагрузок и, где это возможно и целесообразно, учитывать изложенные выше два дополнения, сокращая тем самым расход цветного металла на сооружаемые электрические сети.

Таблицы для выбора сечений жил кабелей с учетом специфических условий, вызывающих внесение поправок на число кабелей, вид прокладки и другие условия, приведены в ПУЭ.

Выбор сечений проводов воздушных линий по нагреву расчетным током производят аналогично выбору сечений жил кабелей в соответст­вии с ПУЭ.

Выбор сечений жил кабелей по нагреву током короткого замыкания

Для выбора термически стойкого сечения жил кабеля необходимо знать установившийся ток КЗ и возможное время прохождения этого тока через кабель. Время определяется уставкой защиты, которая имеет наибольшее значение выдержки времени (если есть несколько видов за­щиты).

Определение сечения по термиче­ской стойкости производится по фор­муле

(2)

где — расчетный коэффициент, определяемый ограничением допусти­мой температуры нагрева жил кабеля.

Значения расчетного коэффициен­та а и допустимые предельные тем­пературы нагрева кабелей при прохождении по ним тока КЗ приведены в табл. 1.

Кабели, защищенные плавкими токоограничивающими предохраните­лями, на термическую стойкость к токам КЗ не проверяют, поскольку время срабатывания предохранителя мало (0,008 с) и выделившееся тепло не в состоянии нагреть кабель до опасной температуры.

Выбор сечений жил кабелей и проводов по экономическим соображениям

Как было сказано в начале, выбор сечений проводов и жил кабелей по экономической плотности тока недостаточно обоснован, дает ошибоч­ные результаты и находится в некотором противоречии с основными методическими положениями технико-экономических расчетов в энерге­тике.

При передаче мощностиS на расстояние I при стоимости 1 кВт • ч электроэнергии с и напряженииU капиталовложения К и эксплуатацион­ные расходы Сэ зависят от сечения проводов и кабелей s, прини­маемого для передачи электроэнергии. Изменяя в приведенных выше условиях сечения проводов или жил кабелей, получаем соответствующие им приведенные затраты (рис. 3).

Как видно из рис. 3, затраты минимальны при сечении, соответст­вующем точке . Сечение провода или жил кабеля, соответствующее этим затратам, и является экономи­чески целесообразным . В общем случае оно будет нестандартным и может совпадать со стандартным только случайно.

Экономическое сечение кабеля

Проанализируем зависимость в выражении (6.26) от сечения. Издержки на обслуживание от сечения проводов линии практически не зависят. Стоимость потерь электро- энергии зависит от сечения:

, (6.29)

где -наибольший рабочий ток линии, А; -удельное сопротивление материала провода, Оммм 2 /м; -стои- мость потерь электроэнергии, руб/(кВтч); -время наи- больших потерь, ч, т. е. время, за которое при работе с наи- большей нагрузкой потери электроэнергии за год те же, что и при работе по реальному графику нагрузок (см. §12.1).

Эксплуатационные расходы на амортизацию и текущий ремонт зависят от сечения в соответствии с (6.6), (6.27) и (6.28):

, (6.30)

где — ежегодные отчисления на амортизацию и текущий ремонт линии в относительных единицах, 1/год.

Подставляя (6.29) и (6.30) в (6.26), получаем

. (6.31)

Первое слагаемое в (6.31)–это прямая на рис. 6.6, в, представляющая ту часть расчетных затрат, которая растет при росте сечения. Второе слагаемое в (6.31) –это стоимость потерь электроэнергии, убывающая при росте F, кривая на рис. 6.6, в.

Дифференцируя по сечению и приравнивая про- изводную к нулю, найдем условие минимума функции за- трат (рис. 6.6, е):

. (6.32)

. (6.33)

Экономическая плотность тока, А/мм 2 , – это отноше- ние наибольшего протекающего в линии тока к экономиче- скому сечению:

. (6.34)

Из (6.33), (6.34) следует, что

. (6.35)

Смысл и размерность всех величин в (6.35) приведены в пояснениях к выражениям (6.26), (6.28) и (6.30).

Выражение (6.35) приведено для понимания сути эко- номической плотности тока. Оно не используется для оп- ределения . Согласно ПУЭ экономическая плотность то- ка выбирается в зависимости от вида проводника и време- ни использования максимальной нагрузки. Значение приведено в табл. 6.6, где-время наибольшей нагруз- ки, т. е. время, за которое при работе с наибольшей нагруз- кой потребитель получил бы то же количество электроэнер- гии, что и при работе по реальному графику нагрузок (см. §12.1).

Практически для выбора сечения линии по экономиче- ской плотности тока сначала из таблиц находят , затем рассчитывают экономическое сечение по выражению

Смотрите так же:  Схема подключения тс 220

(6.36)

и округляют до стандартного сечения.

Анализ показывает, что изменение приведенных затрат при некотором отклонении сечения от значения незна- чительно, так как характеристика не имеет ярко выраженного минимума. Ток в формуле (6.36)–ток нормального режима. Ток послеаварийного режима не учи- Таблипа 6.6 Экономическая плотность тока Jэкб А /мм 2

, ч/год

Кабели с бумажной изоляци- ей с жилами:

европейской части СССР,

Центральной Сибири, Ка- захстана и Средней Азии

Кабели с резиновой и пласт- массовой изоляцией с жилами:

европейской части СССР,

Закавказья, Забайкалья и

Центральной Сибири, Ка- захстана и Средней Азии

тывается при определении . Технико-экономические во- просы должны учитываться при управлении послеаварий- ными режимами, но потери мощности при этом не играют большой роли, так как послеаварийные режимы кратковре- менны.

Область применения . Экономическая плотность то- ка в течение многих лет применялась для выбора сечений кабельных линий напряжением выше 1 кВ и воздушных линий 35–500 кВ. В настоящее время по экономической плотности тока выбирают сечения кабельных линий при >1 кВ, а также воздушных линий 6–20 кВ.

Сечение проводов и кабелей, выбранное по экономиче- ской плотности тока, проверяют по нагреву, по допустимой потере напряжения , по механической прочности. Ес- ли сечение проводника, выбранное по , получается мень- ше сечения, требуемого по другим условиям, то надо выби- рать наибольшее сечение, определяемое этими условиями.

Пояснение необходимости выбора наибольшего из сече- ний, определенных по разным условиям, на примере рас- пределительной сети 6–10 кВ приведено в § 6.8.

Выбору по экономической плотности тока не подлежат: сети промышленных предприятий с напряжением до 1 кВ при времени наибольшей нагрузки до 4000–5000 ч; ответ- вления к отдельным электроприемникам напряжением до 1000 В и осветительные сети промышленных предприятий, жилых и общественных зданий; сети временных сооруже- ний, а также устройства со сроком службы 3–5 лет. В по- следние годы по экономической плотности тока не выбира- ются сечения проводов воздушных линий с номинальным напряжением 35 кВ и выше. В практике проектирования применяют выбор сечения проводов для воздушных линий электропередачи 35–750 кВ по экономическим интервалам тока или мощности. Для линий 1150 кВ и передач постоян- ного тока сечение проводов выбирается в результате спе- циальных технико-экономических расчетов.

Сечение кабельных линий напряжением выше 1 кВ, вы- бранное по экономической плотности тока (см. табл. 6.6), проверяется по нагреву (см. § 6.9), по допустимым потерям и отклонениям напряжения, а также по термической стой- кости при токах короткого замыкания.

При выборе сечения кабельных линий по рекомен- дуется использовать не просто , как в выражении (6.36), а расчетную токовую нагрузку, учитывающую изменения нагрузки по годам эксплуатации линии, а также число ча- сов использования наибольшей нагрузки. Расчетная токо- вая нагрузка 1 используется также при выборе сечений воз- душных линий 35–750 кВ по экономическим интервалам тока [10].

Пример 6.3. На рис. 6.6, б показана схема проектируемой кабель- ной сети с номинальным напряжением 10 кВ. Нагрузки подстанций сети равны: =1880 кВт, =1930 кВт. Коэффициенты мощности нагрузок cos( подстанций одинаковы и равны 0,96. Допустимая потеря напря- жения в процентах номинального равна=4 %. Длины линий км; 0,5 км. Принимаем для всех подстанций одно и то же время использования наибольшей нагрузки =3500 ч. Выберем сече- ние кабельных линий по экономической плотности тока и проверим выбранные сечения по допустимой потере напряжения.

Активные мощности в линиях равны (пример 3.7) кВт; = 1930 кВт.

Вычислим наибольшие токи, протекающие по кабелям в нормаль- ном режиме работы сети;

А;

А;

При = 3500 ч экономическая плотность тока для кабелей с алю- миниевыми жилами и бумажной изоляцией составит 1,4 А/мм 2 (см. табл. 6.6). Сечение жилы кабеля найдем по формуле (6.36):

мм 2 ;

мм 2 ;

Примем ближайшие стандартные сечения жил кабеля мм 2 , =50 мм 2 .

Проверка выбранных сечений по нагреву рассмотрена в примере 6.9. Наибольшая потеря напряжения определена в примере 3.7: = 75,4 В.

Наибольшая потеря напряжения в процентах равна

=

Следовательно, 2 требует больших капитальных вложений, чем одноцепная линия с железобетонными опорами с сечением 240 мм 2 [10]. Во- вторых, необоснованное допущение при выводе выражения для состоит в предположении непрерывности сечения в выражении приведенных затрат (6.31). В действительно- сти сечения изменяются дискретно и определять минимум затрат из условия (6.32) нельзя. Третье допущение состо- ит в предположении, что в выражении затрат (6.31) наи- больший ток в линии постоянен. Это не так. Для раз- ных линий наибольший ток разный, и в (6.31) следует считать переменной величиной. В этом случае экономичес- кое сечение должно определяться не только из условия ра- венства нулю производной затрат по сечению (6.32), но также из условия равенства нулю производной затрат по наибольшему току.

Метод выбора сечений, свободный от указанных недо- статков, получил название «метода экономических интер- валов».

Экономические интервалы токовых нагрузок для выбо- ра сечения провода определяются следующим образом. Для различных стандартных сечений проводов воздушных линий 35–750 кВ строятся зависимости приведенных за- трат на линию от тока (рис. 6.7, а). Для каждого сече-

1 –на 100км; –на ВЛ.

2На единицу; для однофазных –на фазу.

4 –на присоединение; –на секцию.

Примечание. Отказы выключателей, приводящие к отключению смеж- ных цепей, составляют 60 %общего количества отказов.

1Определение расчетной токовой нагрузки см. в пояснении к выраже- нию (6.38).

Похожие статьи:

  • Карбюратор к 151с схема подключения шлангов 402 двигатель Схема подключения шлангов к карбюратору К151С двигатель 402 Конструкция карбюратора К-151 двигателя ЗМЗ-402 На автомобили ГАЗ-3110, ГАЗ-3102 Волга, Газель 2705 с двигателями ЗМЗ-402 устанавливаются карбюраторы К-151. На двигатели ЗМЗ-406 […]
  • Узо на 4 квт помогите подобрать УЗО и автоматы (7кВт) санузел в санузле будут стоять: 1 накопительный нагреватель 1,5 кВт 2 теплый пол 1,5 кВт 3 стиралка и сушилка 3,4 кВт,если одновременно 4 розетка для фена и пр. 1,5 кВт 5 освещение, вентиляторы 0,5 […]
  • Как обозначается 3 фазы Как определить начала и концы фаз обмотки асинхронного двигателя Напряжения сети и схемы статорных обмоток электродвигателя Если в паспорте электродвигателя указано, например, 220/380 в, это означает, что электродвигатель может быть […]
  • Электропроводка на ниссан альмера Электрические схемы Nissan Almera В статье представлен сборник электрических схем автомобиля Nissan Almera 1995 до 2006 гг. N16 (2000–2006). В 2000 году вышла Almera второго поколения. Она производилась в трёх кузовах: трехдверный и […]
  • Старый магнитный пускатель Магнитные пускатели серии ПА и ПАЕ Магнитные пускатели серии ПА предназначены для дистанционного управления трехфазными асинхронными электродвигателями с короткозамкнутым ротором мощностью до 75 квт. на напряжение 500 В. при 50 Гц. И […]
  • Проводка в квартире прокладка Правила прокладки проводов электропроводки в квартире В современной квартире находится большое количество разнообразной электроники и бытовой техники. При этом потребление мощности у отдельного электрооборудования существенно различается. […]