Погонное сопротивление провода ас-300

Провод АС 300/39: вес, диаметр, сечение и другие характеристики

Провод марки АС 300/39 — это неизолированный сталеалюминиевый провод, сердечник которого выполнен из стальных проволок, а остальная часть — из алюминиевых проволок. В изготовлении используются нержавеющая сталь и алюминий. Основным и единственным предназначением провода АС 300/39 является подвес на линиях высокого напряжения.

Площадь поперечного сечения алюминиевой части провода составляет 300 мм 2 , площадь стальной части — 39 мм 2 .

Расшифровка марки провода АС 300/39

  • А — токопроводящая жила из алюминия;
  • С — сердечник из стали;
  • 300 — сечение алюминиевой части провода, мм 2 ;
  • 39 — сечение стального сердечника, мм 2 .

Основные технические характеристики провода АС 300/39

Все характеристики провода, необходимые для заказа и расчета, мы представили в виде таблицы.

Территория электротехнической информации WEBSOR

Активные и индуктивные сопротивления линии

Электроснабжение > Выбор сечений по допустимой потере напряжения

АКТИВНЫЕ И ИНДУКТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛИНИИ

Активное сопротивление проводов и кабелей из цветных металлов определяется по одной из следующих формул:


где r — расчетное удельное сопротивление провода или жилы кабеля, ом мм2 / м;
g — расчетная удельная проводимость провода или жилы кабеля, м / ом мм2;
F — номинальное сечение провода или кабеля, мм2.
Значения удельного сопротивления и удельной проводимости для медных проводов и кабелей:

для алюминиевых проводов и кабелей

Таблица 5-1 Активные сопротивления проводов и кабелей, ом/км

Сечение провода, мм кв.

Медные провода и кабели

Алюминиевые провода и кабели

Индуктивное сопротивление трехфазной линии с проводами из цветных металлов при частоте переменного тока 50 гц определяется по формуле

где d — внешний диаметр провода, мм;
D — среднее геометрическое расстояние между проводами линии, вычисляемое по формуле

где D — расстояния между проводами у каждой пары проводов трехфазной линии, мм.
Активные сопротивления 1 км провода или жилы кабеля приведены в табл. 5-1, индуктивные сопротивления 1 км линии — в табл. 5-2 и 5-4.
Для стальных проводов активное и внутреннее индуктивное сопротивления зависят от протекающего по проводу переменного тока. Общее индуктивное сопротивление воздушной линии, выполненной стальными проводами, определяется как сумма внешнего х’ и внутреннего х» индуктивных сопротивлений:

Таблица 5-2 Индуктивные сопротивления воздушных линий, ом/км

Файбисович — Справочник по проектированию электрических сетей

применять двухцепные тупиковые ВЛ в схемах электроснабжения крупных городов, промузлов, промышленных предприятий и т. п. с присоединением к такой ВЛ до двух ПС 110 кВ. При этом потребители первой категории таких ПС должны резервироваться по сети вторичного напряжения. К двум одноцепным тупиковым ВЛ может быть присоединено до трех ПС.

При напряжении сети 35 кВ:

не допускать сооружения новых протяженных ВЛ 35 кВ параллельно существующим ВЛ 110 кВ и не сооружать новые ВЛ 35 кВ протяженностью свыше 80 км;

оценивать целесообразность сооружения новых ВЛ 35 кВ в габаритах 110 кВ;

рассматривать возможность перевода существующих ВЛ 35 кВ на напряжение 110 кВ;

использовать преимущественно одноцепные ВЛ 35 кВ с питанием от разных ПС 110–220 кВ или разных секций (систем шин) одной ПС.

Трасса ВЛ выбирается по возможности кратчайшей с учетом условий отчуждения земли, вырубки просек, комплексного использования охранной зоны и приближения к дорогам и существующим ВЛ.

Протяженность намечаемых ВЛ при отсутствии более точных данных может быть принята на 20–25% больше воздушной прямой (большее значение относится к территориям с высокой плотностью застройки, развитой сетью дорог и инженерных коммуникаций, интенсивной хозяйственной деятельностью). В районах городской и промышленной застройки, а также в других сложных случаях длину ВЛ следует принимать с учетом конкретных условий.

Вблизи промышленных предприятий трассы ВЛ, как правило, располагаются вне зон действия ветра преобладающего направления от источников загрязнения.

На железобетонных опорах сооружаются одноцепные и двухцепные ВЛ 35 и 110 кВ. В последние годы строительство ВЛ 220– 500 кВ осуществляется, как правило, на металлических опорах.

Имеется опыт строительства ВЛ 500 кВ в двухцепном исполнении (например, две цепи 500 кВ от Балаковской АЭС, 18 км). Проектные разработки последних лет показали, что использование двухцепных опор 500 кВ не дает существенного снижения материалоемкости (металл, железобетон) по сравнению с одноцепными. Экономический эффект достигается в основном за счет уменьшения полосы отчуждения. Последнее определяет область применения двухцепных ВЛ 500 кВ – участки трассы, где проход двух параллельных одноцепных ВЛ невозможен.

На ВЛ 750–1150 кВ используются металлические опоры. В условиях, когда доставка железобетонных опор на трассу ВЛ затруднена, рекомендуется использовать металлические опоры.

На ВЛ напряжением 35 кВ и выше рекомендуется применять сталеалюминиевые провода. Использование алюминиевых проводов и проводов из алюминиевого сплава обосновывается расчетами. На больших переходах через водные пространства (ущелья) при наличии технической целесообразности в качестве проводов могут применяться стальные канаты.

Обозначения марок проводов для ВЛ приведены ниже

Провод скрученный из алюминиевых проволок . . . . . . . . . . . .

Параметры кабеля с медными жилами в стальной оболочке

1. Расчетные данные алюминиевых проводов марки А и проводов из
алюминиевого сплава марок АН, АЖ (ГОСТ 839-80)

Смотрите так же:  Подключение светодиодных ламп к сети 220в схема

3. Расчётные значения параметров воздушных линий напряжением 0,38 – 110 кВ с алюминиевыми и сталеалюминиевыми проводами

5. Расчётные данные воздушных линий напряжением 220 – 750 кВ со
сталеалюминиевыми проводами

7. Примечание:
При расчете удельных индуктивного сопротивления и емкостной проводимости приняты усредненные среднегеометрические расстояния между фазами ВЛ 35-750 кВ:
Класс напряжения, кВ 35 110 220 330 750
Среднегеометрическое расстояние, м 3,5 5,5 8,0 11,0 22,7

8. Индуктивные сопротивления воздушных линий со сталеалюминиевыми проводами

9. Емкостная проводимость воздушных линий со сталеалюминиевыми
проводами

11. Минимальный диаметр проводов по условиям короны и радиопомех, мм

13. Примечания:1.Для ВЛ-220 кВ минимальный диаметр провода 21,6 мм относится к горизонтальному расположению фаз, а в остальных случаях допустим с проверкой по радиопомехам.

2. Для ВЛ-330 кВ минимальный диаметр провода 15,2 мм (три провода в фазе) относится к одноцепным опорам.

14. Удельные потери мощности на корону на линиях с типовыми
конструкциями фаз

16. Допустимые длительные токи и мощности для неизолированных проводов марок АС, АСК (допустимая температура нагрева +70 °С при температуре воздуха +25 °С)

18. Примечание: Допустимая длительная мощность рассчитана при .

19. Поправочные коэффициенты на температуру воздуха для неизолированных
проводов

Провода из алюминиевого сплава ABE имеют маркировку АН (обычные) и АЖ (термоупрочненные). Конструкция этих проводов (количество и диаметр проволок и провода в целом) соответствует конструкции алюминиевых проводов по ГОСТ 839—80, а механическая прочность их соответственно значительно выше, чем алюминиевых.
Провода из сплавов марок АН, АНКП и АЖ, АЖКП изготавливаются сечением 16—50 мм 2 и 120—185 мм 2 соответственно. Для изготовления проводов используются проволоки согласно ТУ 16-501 из нетермообработанного (АН) и термообработанного (АЖ) алюминиевого сплава марки ABE. В первом случае — проволоки марки ACT с временным сопротивлением 180.. 215 МПа (20. 24 кгс/мм 2 , во втором — марки АСЗ с временным сопротивлением 270. 280 МПа (30. 31,5 кгс/мм 2 ).

Дата добавления: 2015-08-30 ; просмотров: 4867 . Нарушение авторских прав

Погонное сопротивление провода ас-300

Расчетные характеристики кабелей с бумажной изоляцией

Индуктивное сопротивление прямой последовательности Х1уд и емкостная проводимость b уд кабеля напряжением, кВ

Расчетные характеристики воздушных линий 35 — 150 кВ

со сталеалюминиевыми проводами

Индуктивное сопротивление прямой последовательности X 1уд и емкостная проводимость b уд на 100 км линии напряжением, кВ

100 км линии, Ом

Расчетные характеристики воздушных линий 220 — 1150 кВ со сталеалюминиевыми проводами

Индуктивное сопротивление прямой последовательности Х1уд и емкостная проводимость b уд

на 100 км линии напряжением, кВ

Примечание. Среднегеометрические расстояния между фазами при напряжениях 220, 330, 500 и 750 кВ приняты равными соответственно 8, 11, 14 и 19,5 м.

Индуктивные сопротивления воздушных линий с медными

и алюминиевыми проводами

Удельное индуктивное сопротивление прямой последовательности, Ом/км,

Электрические расчеты сетей — Электрические сети энергоемких предприятий

Глава третья
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ СЕТЕЙ

3-1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

В предыдущих главах указывалось, что электроснабжение энергоемких предприятий осуществляется при помощи воздушных и кабельных линий, а также токопроводов. Большие мощности, передаваемые по этим связям, предопределяют, как правило, повышение напряжения в них (до 220 кВ для воздушных и кабельных линий и до 35 кВ для токопроводов), а также применение проводников большого сечения. Методика расчета линий и токопроводов энергоемких предприятий при этом не отличается от общепринятой для электрических сетей. Система канализации электроэнергии (ВЛ, кабельные линии, токопроводы) и основные параметры электрических связей намечаются обычно в проекте электроснабжений предприятия. Целью электрических расчетов конкретного звена схемы электроснабжения является уточнение предварительно намеченных решений.
Исходными материалами для производства электрических расчетов являются:
схема электроснабжения предприятия, выполненная проектной организацией или предложенная энергосистемой;
величины расчетных нагрузок на линию в нормальном и аварийном режимах (Ракт, cos ф, число часов использования максимума); при резко меняющейся нагрузке в нормальном режиме в расчет должны приниматься пределы колебаний нагрузок;
величина выходного напряжения центра питания и пределы регулирования напряжения его.
Электрический расчет линии электропередачи независимо от типа линии включает:

  1. расчет линии на потерю энергии и пропускную способность; в результате расчета определяется сечение линии по условиям экономической плотности тока и нагрева;
  2. расчет сети на отклонения напряжения; в результате расчета определяется допустимая величина потери напряжения для рассматриваемого звена сети;
  3. расчет линии на потерю напряжения; выбранное в п. 1 сечение линии проверяется на условия п. 2.

Помимо упомянутого выше объема расчетов, обязательного для линий всех исполнений, в ряде случаев возникает необходимость в дополнительных расчетах. Так, для кабельных линий необходима дополнительная проверка выбранного кабеля на термическую устойчивость. В состав электрических расчетов токопроводов включается проверка их на несимметрию напряжений.
все упомянутые выше этапы электрических расчетов рассматриваются ниже в -необходимой последовательности.

3-2. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ


Рис. 3-1. Схема замещения линий 6—35 кВ.
Известно, что электрическая сеть включает электрические линии и трансформаторы. И те, и другие элементы сети теоретически представляют собой бесконечно большое количество равномерно распределенных сопротивлений и проводимостей. В практических расчетах линии и трансформаторы рассматриваются со сосредоточенными сопротивлениями и проводимостями [Л. 20].
Схема замещения линий в сетях 6—35 кВ состоит из последовательно соединенных активного г и реактивного х сопротивлений (рис. 3-1); ,в сетях 110—220 кВ принимается П-образная схема замещения, в которой дополнительно включены активная g и реактивная b проводимости (рис. 3-2).

Схема замещения трансформатора в сетях 6—35 кВ также состоит из последовательно соединенных активного и реактивного сопротивления (рис. 3-3); в сетях 110—220 кВ принимается Г-образная схема замещения трансформатора, в которой, помимо активного и реактивного -сопротивлений, учитываются активная gT и реактивная бТ проводимости (рис. 3-4 и 3-5). Как для повысительных, так и для понизительных трансформаторов проводимости подключают в начале схемы замещения, т. е. со стороны подачи энергии.
Ниже приводятся объяснение физической сущности некоторых явлений в электрических сетях, а также определение электрических параметров сетей: в дальнейшем эти определения конкретизируются при рассмотрении различных типов линий и трансформаторов.


Рис. 3-3. Схема замещения трансформатора в сетях 6—35 кВ.
Явление поверхностного эффекта. Постоянный ток распределяется по всему сечению однородного проводника практически равномерно. Под влиянием переменного тока вокруг и внутри проводника образуется переменное магнитное поле, которое создает в теле проводника ток самоиндукции, имеющий направление, обратное направлению основного тока.

Рис. 3-5. Схема замещения трехобмоточного трансформатора в сетях 110—220 кВ.

Смотрите так же:  Бензиновый генератор 380 вольт

Распределение в теле проводника неравно количества линий магнитного поля, охватывающего отдельные слои проводника. Поскольку внутренние слои проводника охватываются большим количеством линий, естественно, и ток самоиндукции в этих слоях достигает наибольшей величины. Вследствие этого основной ток в проводнике как бы вытесняется к поверхности проводника.
Отношение активного сопротивления к омическому определяет коэффициент поверхностного эффекта. kn:

где — активное сопротивление при переменном токе; Ro — омическое сопротивление при постоянном токе.
Коэффициент поверхностного эффекта всегда больше единицы.
Небезынтересной является величина толщины поверхностного слоя проводника, в котором распространяется основная часть переменного тока; эта величина практически равна глубине проникновения электромагнитной волны zo в тело проводника (Л. 17):

где со=2я/ — угловая частота синусоидального переменного тока; / — частота тока, Гц\ т] — относительная магнитная проницаемость проводника, равная для меди и алюминия единице; rjo — магнитная постоянная, равная 4п 10-в, а — удельная электрическая проводимость, 1/Ом-мм2.
В табл. 3-1 приведены величины глубины проникновения электромагнитной волны для меди и алюминия в зависимости от частоты переменного тока.
Таблица 3-1
Глубина проникновения электромагнитной волны в тело проводника, мм

Погонные (удельные) параметры линий

Погонное (удельное) (на единицу длины) активное сопротивление rо при частоте 50 Гц и обычно применяемых сечениях алюминиевых или медных проводов и жил кабелей можно принять равным погонному омическому сопротивлению. Явление поверхностного эффекта начинает заметно сказываться только при сечениях порядка 500 мм 2 .

Активное сопротивление – это сопротивление при протекании по проводнику переменного тока, омическое — это сопротивление при протекании по тому же проводнику постоянного тока. Для сталеалюминиевых проводов явление поверхностного эффекта также незначительно и может не учитываться.

Значительное влияние на активное сопротивление оказывает температура материала проводников, которая зависит от температуры окружающей среды и тока нагрузки.

Погонные (удельные) реактивные (индуктивные) сопротивления фаз линий в общем случае получаются разными. Они определяются взаимным расположением фаз и геометрическими параметрами. При расчетах симметрических рабочих режимов пользуются средними значениями (независимо от транспозиции фаз линии).

Схемы замещения ЛЭП

Линия электрической сети теоретически рассматривается состоящей из бесконечно большого количества равномерно распределенных вдоль нее активных и реактивных сопротивлений и проводимостей.

Точный учет влияния распределенных сопротивлений и проводимостей сложен и необходим при расчетах очень длинных линий, которые в этом курсе не рассматривается.

На практике ограничиваются упрощенными методами расчета, рассматривая линию с сосредоточенными активными и реактивными сопротивлениями и проводимостями.

Для проведения расчетов принимают упрощенные схемы замещения линии , а именно: П-образную схему замещения, состоящую из последовательно соединенных активного (rл) и реактивного (xл) сопротивлений. Активная (gл) и реактивная (емкостная) (bл) проводимости включены в начале и конце линии по 1/2.

П-образная схема замещения характерна для воздушных ЛЭП напряжением
110-220 кВ длиной до 300-400 км.


П – образная схема замещения ЛЭП напряжением 110-220 кВ длиной до 300-400 км.

Активное сопротивление определяется по формуле: ,

где rо – удельное сопротивление Ом/км при t о провода + 20 о ,

l – длина линии, км

Активное сопротивление проводов и кабелей при частоте 50 Гц обычно примерно равно омическому сопротивлению. Не учитывается явление поверхностного эффекта.

Удельное активное сопротивление rо для сталеалюминиевых и других проводов из цветных металлов определяется по таблицам в зависимости от поперечного сечения.

Для стальных проводов нельзя пренебрегать поверхностным эффектом. Для них rо зависит от сечения и протекающего тока и находится по таблицам.

При температуре провода, отличной от 20 о С сопротивление линии уточняется по соответствующим формулам.

Реактивное сопротивление определяется: ,

где xо — удельное реактивное сопротивление Ом/км. Удельные индуктивные сопротивления фаз ВЛ в общем случае различны (об этом уже говорилось).

При расчетах симметричных режимов используют средние значения xо : (1),

где rпр — радиус провода, см;

Дср — среднегеометрическое расстояние между фазами, см, определяется следующим выражением:

,

Где Дав, Двс, Дса — расстояния между проводами соответствующих фаз А, В, С.

Например, при расположении фаз по углам равностороннего треугольника со стороной Д, среднегеометрическое расстояние равно Д.

При расположении проводов ЛЭП в горизонтальном положении:

Смотрите так же:  Измеритель узо

При размещении параллельных цепей на двухцепных опорах потокосцепление каждого фазного провода определяется токами обеих цепей. Изменение Х из-за влияния второй цепи зависит от расстояния между цепями. Отличие Х одной цепи при учете и без учета влияния второй цепи не превышает 5-6% и не учитывается в практических расчетах.

В линиях электропередач при (иногда и при напряжении 110 и
220 кВ) провод каждой фазы расщепляется на несколько проводов. Это соответствует увеличению эквивалентного радиуса. В выражении для Х:

(1)

,

где rэк — эквивалентный радиус провода, см;

аср — среднегеометрическое расстояние между проводами одной фазы, см;

nф— число проводов в одной фазе.

Для линии с расщепленными проводами последнее слагаемое в формуле 1 уменьшается в nф раз, т.е. имеет вид .

Удельное активное сопротивление фазы линии с расщепленными проводами определяются так : r= r0пр / nф ,

Где r0пр — удельное сопротивление провода данного сечения, определенное по справочным таблицам. Для сталеалюминиевых проводов Х определяется по справочным таблицам, в зависимости от сечения, для стальных в зависимости от сечения и тока.

Активная проводимость (gл) линии соответствует двум видам потерь активной мощности:

1) от тока утечки через изоляторы;

2) потери на корону.

Токи утечки через изоляторы малы и потерями в изоляторах можно пренебречь. В воздушных линиях (ВЛ) напряжением 110 кВ и выше при определенных условиях напряженность электрического поля на поверхности провода возрастает и становится больше критической. Воздух вокруг провода интенсивно ионизируется, образуя свечение — корону . Короне соответствуют потери активной мощности. Наиболее радикальными средствами уменьшения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода , для линий высокого напряжения (330 кВ и выше) использование расщепления проводов. Иногда можно использовать так называемый системный способ уменьшения потерь мощности на корону. Диспетчер уменьшает напряжение в линии до определенной величины.

В связи с этим задаются наименьшие допустимые сечения по короне:

110 кВ — 70 мм 2 (сейчас рекомендуется использовать сечение 95 мм 2 );

150 кВ — 120 мм 2 ;

220 кВ — 240 мм 2 .

Коронирование проводов приводит: к снижению КПД; к усиленному окислению поверхности проводов; к появлению радиопомех.

При расчете установившихся режимов сетей до 220 кВ активная проводимость практически не учитывается.

В сетях с при определении потерь мощности при расчете оптимальных режимов, необходимо учитывать потери на корону.

Емкостная проводимость (вл) линии обусловлена емкостями между проводами разных фаз и емкостью провод — земля и определяется следующим образом:

,

где в — удельная емкостная проводимость См/км, которая может быть определена по справочным таблицам или по следующей формуле:

(2),

где Дср — среднегеометрическое расстояние между проводами фаз; rпр — радиус провода.

Для большинства расчетов в сетях 110-220 кВ ЛЭП ( линия электропередачи ) представляется более простой схемой замещения :

Провод АС 300/66

Описание и расшифровка АС 300/66:А — Алюминиевая токопроводящая жилаС — Стальной сердечник

Элементы конструкции АС 300/661. Повив из алюминиевых проволок.2. Сердечник из стальной оцинкованной проволоки.

Технические характеристики АС 300/66 Жила — состоит из стального сердечника и скрученных алюминиевых проволок.

Электрические характеристики АС 300/66- удельное электрическое сопротивление материала проволок при температуре 20 °С, Ом•мм2/м — не более 0,0283; — температурный коэффициент электросопротивления при неизменной массе, на 1 °С — 0,00403 Условия прокладки АС 300/66: — по воздуху на опорах ЛЭП в соответствии с правилами устройства электроустановок и правилами технической эксплуатации электрических станций и сетей; Условия эксплуатации:- рабочая температура эксплуатации — от -60 до +40 °С; — длительно допустимая температура нагрева жил в процессе эксплуатации — не более 90 °С;- временное сопротивление разрыву, МПа (Н/мм2) — 160–195; — минимальный срок службы АС 300/66— не менее 45 лет. — гарантийный срок эксплуатации. 4 года с момента ввода проводов в эксплуатацию.

Похожие статьи:

  • Вв провода для киа спектра Провода высоковольтные к т для Kia Shuma В нашем интернет-магазине запчастей для иномарок в широком ассортименте представлены запчасти на Daewoo, Hyundai, Chevrolet и SsangYong Требуется курьер! гражданство Россия, прописка Москва, […]
  • Узо 2х полюсное установка дифавтомата (УЗО+2х полюсный автомат) ПОСЛЕ однополюсного автомата. тяну из коридорного щитка отдельный кабель в квартирный щиток. в коридорном щитке кабель подцеплен через однополюсный автомат. в квартирном хочу перед разводкой […]
  • Узо на 300 ма Переделка УЗО 300мА на 30мА Есть кучка противопожарных Legrand 40-амперных, но на ток утечки 300мА. Применения им по назначению нет. Сижу думаю - может я вторичку домотаю до нужного числа витков и будет у меня УЗО на 30мА? (а может даже […]
  • Угловое заземление Вилка угловая с заземлением черная 16А 250В Производитель: UNIVersalСтрана: КитайТип: вилка угловая с/зУпаковки: 300 штНоминальный ток: 16 АНоминальное напряжение: 220 В Цвет: ЧерныйМатериал изделия: ПластикСтепень защиты: IP20Заземление: […]
  • Почему бензогенератор не выдает 220 вольт Бензиновые генераторы выдают большое напряжение. Имеются два бензогенератора Fubag TI-2000 и 1 киловатный, Китайский, с 4-х тактным двигателем. Оба выдают напряжение от 300 вольт до 400 вольт. Fubag TI-2000 стал жить какой то своей […]
  • Реле тока дзт-11 Реле тока дифференциальные с торможением ДЗТ-11 ТУ 16-523. 464 -74 Реле типов ДЗТ-11, ДЗТ-11/2, ДЗТ-11/3, ДЗТ-11/4 предназначены для дифференциальной защиты одной фазы силовых трансформаторов. Реле типа ДЗТ-11/5 предназначены для […]