Сила тяжения провода

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Тяжение — проводы

В числителе дана величина пролета при нормальном тяжении проводов , в знаменателе — при ослабленном. [17]

В тех случаях, когда нагрузки от тяжения проводов все же превосходят допустимые значения на одиночный изолятор, крюк или штырь, на ВЛ применяется двойное крепление проводов. [18]

На первом этапе расчета определяются нагрузки и тяжения проводов . Нагрузка от веса провода с гололедом и тяжение провода в режиме гололеда без ветра принимаются непосредственно из механического расчета провода. [19]

При ремонте поясов опору предварительно разгружают от тяжения проводов и тросов. [20]

Опоры разработаны трестом Теплоэлектропроект в 1950 г. Тяжение проводов во всех случаях нормальное. [21]

Анкерные опоры должны быть рассчитаны на разность тяжений проводов и тросов, возникающую вследствие неравенства значений приведенных пролетов по обе стороны опоры. При этом условия для расчета разности тяжений устанавливаются при разработке конструкций опор. [22]

Анкерные опоры воспринимают продольную нагрузку от разности тяжения проводов и тросов в смежных анкерных пролетах. При монтаже линии анкерные опоры воспринимают продольную нагрузку от тяжения подвешенных с одной стороны проводов. Конструкция анкерных опор должна быть жесткой и прочной. [23]

В этих точках на опору действует сила тяжения проводов и тросов, направленная по биссектрисе внутреннего угла. Поэтому в отличие от обычной промежуточной опоры угловая должна иметь раскосы, противодействующие опрокидывающему моменту в направлении действия этой силы. При углах поворота, превышающих 20, устанавливают анкерные угловые опоры. [24]

Анкерные опоры должны быть рассчитаны на разность тяжений проводов и тросов, возникающую вследствие неравенства значений приведенных пролетов по обе стороны опоры. При этом условия для расчета разности тяжений устанавливаются при разработке конструкций опор. [25]

Нагрузки от проводов и тросов принимаются равными тяжению проводов или тросов в режиме гололеда без ветра при температуре минус 5 С или в режиме низшей температуры, если тяжение в последнем режиме больше, чем при гололеде без ветра. [26]

Целесообразность сооружения при этих условиях линий с пониженными тяжениями проводов сомнительна и требует соответствующего исследования. Сказанное о необходимости установления тяжения по тросу с учетом последствий от вибрации остается в силе и для линий с выпускающими поддерживающими зажимами. [27]

При производстве работ в местах, где имеется тяжение проводов , тросов под углом, запрещается устанавливать вышку внутри угла. [28]

Опоры анкерного типа должны быть проверены на разность тяжений проводов и тросов, возникающую вследствие неравенства величин приведенных пролетов по обе стороны опоры. [29]

Эти опоры воспринимают при нормальных условиях работы слагающую тяжений проводов смежных пролетов , действующую по биссектрисе внутреннего утла линии. [30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и .

Тяжение проводов

Указания по эксплуатации. Прокладка и монтаж провода должны производиться при температуре окружающей среды не менее минус 20°С- При особой необходимости монтаж проводов допускается производить при более низкой температуре [176]. Тяжение провода во время прокладки рекомендуется осуществлять при помощи чулка или специального зажима. Усилия, возникающие во время тяжения провода, не должны превышать 35 Н на 1 м.м сечения токопроводящей жилы. Скорость раскатки проводов не должна превышать 5 км/ч (порядка 80 м/м.ин) [176]. Минимальный радиус изгиба провода при монтаже и установленного на [c.357]

Опорные и проходные изоляторы разъединителей могут подвергаться воздействию значительных механических нагрузок усилия (момента), передаваемого от привода, и электродинамической силы, передаваемой на изоляторы токоведущими частями при коротких замыканиях. Изоляторы разъединителей наружной установки, помимо вышеуказанных механических нагрузок, воспринимают усилия от воздействия ветра и от тяжения проводов, подведенных к разъединителю. Механическая прочность изолятора определяется разрушающим усилием на изгиб, плавно приложенным к его верхнему торцу. Запас механической прочности изоляторов разъединителей внутренней установки и разъединителей наружной установки до 35 кВ, согласно [c.14]

Разгрузка поворотного изолятора от воздействий изгибающих сил осуществляется введением в конструкцию разъединителя опорного изолятора, жестко закрепленного на раме рядом с поворотным изолятором. Этот опорный изолятор будет воспринимать нагрузку от тяжения провода, давления ветра и электродинамических усилий. Следовательно, поворотный изолятор будет только передавать крутящий момент от привода к ножам разъединителя. Кроме того, при наличии опорного изолятора упрощается конструкция опорного подшипника, так как последний тоже разгружен от изгибающих сил. [c.34]

Промежуточные угловые опоры устанавливаются на углах поворота линии с подвеской проводов в поддерживающих гирляндах. Помимо нагрузок, действующих на промежуточные прямые опоры, промежуточные и анкерные угловые опоры воспринимают также нагрузки от поперечных составляющих тяжения проводов и тросов. При углах поворота линии электропередачи более 20° вес промежуточных угловых опор значительно возрастает. Поэтому в СССР промежуточные угловые опоры применяются для углов до 10—20°. При больших углах поворота устанавливаются анкерные угловые опоры. [c.7]

При установке анкерных опор на прямых участках трассы и подвеске проводов с обеих сторон от опоры с одинаковыми тяжениями горизонтальные продольные нагрузки от проводов уравновешиваются и анкерная опора работает так же, как и промежуточная, т. е. воспринимает только горизонтальные поперечные и вертикальные нагрузки. В случае необходимости провода с одной и с другой стороны от опоры можно натягивать с различным тяжением, тогда анкерная опора будет воспринимать разность тяжения проводов. В этом случае, кроме горизонтальных поперечных и вертикальных нагрузок, на опору будет также воздействовать горизонтальная продольная нагрузка. [c.8]

При установке анкерных опор на углах (в точках поворота линии) анкерные угловые опоры воспринимают нагрузку также от поперечных составляющих тяжения проводов и тросов. [c.8]

Концевые опоры устанавливаются на концах линии. От этих опор отходят провода, подвешиваемые на порталах подстанций. При подвеске проводов на линии до окончания сооружения подстанции концевые опоры воспринимают полное одностороннее тяжение проводов и тросов. [c.8]

Прн закреплении в натяжных гирляндах на опорах анкерного типа тяжение провода передается на опоры, вызывая в опорах силу, равную по значению, но противоположную по направлению эта сила называется реакцией. [c.31]

Значения тяжений в точках подвеса, определяемые по формулам (1-30) и (1-32), необходимы для расчета гирлянд изоляторов, значения напряжений и Од — формулы (1-33) и (1-34) — для расчетов проводов при больших стрелах провеса. Для расчетов опор необходимы значения горизонтальных и вертикальных составляющих тяжений в проводах и тросах. Как уже было указано, горизонтальные составляющие тяжения в точках подвеса всегда одинаковы и равны тяжению провода в низшей точке [c.38]

Выбор типа изоляторов для натяжных гирлянд, воспринимающих нагрузку от тяжения провода и собственного веса гирлянды, производится по формулам [c.74]

РАСЧЕТ ТЯЖЕНИЯ ПРОВОДА ПРИ ОБРЫВЕ В ОДНОМ ИЗ ПРОЛЕТОВ [c.76]

Зависимость тяжения провода от горизонтального перемещения одной из его точек подвеса [c.76]

Изменение тяжения провода в результате смещения его точки подвеса называется редукцией, установившееся новое тяжение — редуцированным, а отношение редуцированного и начального тяжений — коэффициентом редукции. [c.77]

Уменьшение тяжения провода, или редукция, зависит в основном от конструкции опоры, длины гирлянды, нагрузки и длины пролета до обрыва провода. [c.77]

Длина гирлянды оказывает большое влияние на редуцированное тяжение. Чем длиннее гирлянда, тем больше ее отклонение и тем меньше редуцированное тяжение провода. Отметим, что такое тяжение возникает только при подвеске проводов в глухих зажимах при выпадающих зажимах провод сбрасывается на землю, а при зажимах ограниченной прочности заделки он проскальзывает в зажиме, и его тяжение уменьшается до 600—800 даН. Длина пролета также влияет на редуцированное тяжение чем больше пролет, тем меньше доля его изменения вследствие отклонения гирлянды. Поэтому при увеличении пролета значение редуцированного тяжения возрастает. [c.77]

Смотрите так же:  Рассказ обрывок провода воробьев

Для определения зависимости тяжения провода от перемещения одной из его точек подвеса рассмотрим провод, подвешенный в двух точках А я В, находящихся на одинаковой высоте (рис. 3-1). Точку [c.77]

Рассмотрим изменение тяжения провода, подвешенного в точке А на анкерной опоре и в точке В на промежуточной, в случае его обрыва в пролете № 1, смежном с промежуточной опорой (рис. 3-2). [c.79]

При монтаже провод должен быть подвешен с таким тяжением, чтобы напряжения в проводе во всех режимах соответствовали расчетным значениям. Тяжение провода может быть измерено непосредственно при помощи динамометра или определено косвенным путем по значению стрелы провеса. Последний способ дает более надежные результаты, поэтому необходимое тяжение определяют по замеру стрел провеса. В большинстве случаев можно измерять стрелы провеса путем визирования с опоры на опору, что наиболее просто и удобно (рис. 4-8, а, 4-9). [c.97]

Если одна или обе опоры перехода промежуточные, то при пересечениях линий связи, железных и автомобильных дорог, трамвайных и троллейбусных линий, надземных трубопроводов и канатных дорог линиями с проводами сечением менее 185 мм требуется расчет габарита по аварийному режиму при обрыве провода в соседнем пролете. Этот расчет производится в режиме среднегодовой температуры при отсутствии гололеда и ветра. Способы определения тяжения провода при обрыве изложены выше в гл. III. [c.101]

Нормальным режимом называется работа линии при необорванных проводах и тросах. Прн работе в этом режиме на опоры и их основания действуют постоянные нагрузки от собственного веса опор, изоляторов, проводов и тросов без гололеда. К постоянным нагрузкам относятся также нагрузки от тяжений проводов и тросов при среднегодовой температуре и отсутствии ветра и гололеда, передаваемые на опоры некоторых типов (угловые и концевые — см. ниже 5-5). При работе линии в нормальном режиме опоры подвергаются периодически воздействию кратковременных нагрузок от давления ветра на провода, тросы и опоры, а также от веса гололеда на проводах и тросах. К кратковременным относятся также нагрузки от тяжения проводов и тросов сверх их значения при среднегодовой температуре. Работа линий в нормальном режиме происходит в течение большей части времени их эксплуатации, поэтому принимаемые в нормальном режиме сочетания нагрузок называются основными сочетаниями. В расчетах всех опор по [c.114]

Нагрузки от тяжения проводов и тросов определяются по формуле [c.117]

Нормативные нагрузки от тяжения проводов и тросов, действующие на опоры анкерного типа, определяются по формуле (5-10) без каких-либо понижающих коэффициентов. [c.118]

Расчетные схемы промежуточной одноцепной опоры изображены на рис. 5-4, где Gj, Gn, Gp — соответственно вес троса, провода и гирлянды Qt> Qn ветровые нагрузки Т — тяжение провода. [c.119]

Анкерные опоры. В нормальном режиме анкерные опоры, предназначенные для установки на прямых участках трассы, рассчитываются так же, как промежуточные опоры на давление ветра максимальной скорости при отсутствии гололеда и на ветровое давление при гололеде. Тяжения проводов, закрепленных с обеих сторон анкерной опоры в натяжных гирляндах, могут быть различными (в зависимости от условий работы проводов на участках, ограничиваемых анкерными опорами). Поэтому анкерная опора может воспринимать разности тяжений в проводах и тросах АГп и ДГт, что и учитывается в расчете (рис. 5-5, а). [c.119]

При аварийном режиме концевые опоры рассчитываются на такие же условия, как анкерные,опоры, т. е. на обрыв проводов одной или двух фаз (в зависимости от материала и сечения проводов). Следует учитывать, что для одноцепной концевой опоры с расположением двух фаз с одной стороны от оси опоры и одной фазы — с другой обрыв проводов одной фазы создает более тяжелые условия загружения, чем обрыв проводов двух фаз (в этом режиме на опору передается крутящий момент от тяжения проводов двух фаз, так как тяжение проводов фаз в сторону подстанции, подвешиваемых с очень малым тяжением, принимается равным нулю). [c.121]

При проверке на эти условия можно в случае необходимости предусматривать временное усиление отдельных элементов опор и установку временных оттяжек. Однако, как было указано выше, все опоры анкерного типа должны выдерживать нагрузку, равную 2/3 максимального одностороннего тяжения проводов и тросов без установки временных оттяжек. [c.121]

Определяем изгибающие моменты от тяжения провода при одностороннем обрыве его в аварийном режиме. Рассматриваем обрыв крайнего провода. Как указано в 5-4, нормативная нагрузка в аварийном режиме для [c.131]

На линиях напряжением 110 кВ и выше применяются промежуточные угловые опоры, рассчитанные, как правило, на углы поворота до 10°. Опоры этого типа отличаются от промежуточных вылетами траверс, увеличенными с учетом отклонения гирлянды в поперечном направлении, и усиленной конструкцией ствола, на который помимо ветровых нагрузок действуют нагрузки от тяжений проводов и тросов. Промежуточная угловая опора линий ПО кВ представлена на рис. 7-18, линий 330 кВ — на рис. 7-19. [c.158]

Находим расчетные нагрузки на опору от проводов и тросов в соответствии с изложенным в пятой главе. Опуская промежуточные вычисления, результаты расчета нагрузок сводим в табл. 7-15, в которой расчетные нагрузки от тяжения провода и троса даны с учетом коэффициента сочетания, равного для промежуточных опор 0,8 (см. 5-4). [c.190]

Опорньп» изолятор разъединителя должен выдерживать приложенный к нему момент М макс При одновременном возденет-ВИИ на него тяжения провода, ветровой нагрузки и сил, необходимых для включения (отключения) разъединителя без гололеда. [c.93]

При необорванных проводах и тросах промежуточные опоры, как правило, не воспринимают горизонтальной нагрузки от тяже-ния проводов и тросов в направлении линии и поэтому могут быть выполнены более легкой конструкции, чем опоры других типов, например концевые, воспринимающие тяженне проводов и тросов. Однако для обеспечения надежной работы лшши промежуточные опоры должны выдерживать некоторые нагрузки в направлении линии (см. гл. V). [c.7]

Выпадающие зажимы (называемые также в ы -пускающими), выбрасывающие лодочку с проводом при отклонении поддерживающей гирлянды на определенный угол, (около 40°) в случае обрыва провода в одном из пролетов. Таким образом, тяжение провода, оставшегося необорванным, не передается на промежуточную опору. Эта особенность работы выпадающего зажима позволяет несколько уменьшить массу промежуточной опоры. Однако в эксплуатации наблюдались случаи выбрасывания проводов из выпадающих зажимов при пляске и неравномерной нагрузке гололедом в смежных пролетах. Поэтому выпадающие зажимы в настоящее время не применяются и ниже не рассматр иваются. [c.66]

Аварийны м р е ж и м о м называется работа линии при обрыве проводов и тросоь. Обрывы проводов тросов должны быть устранены в возможно кратчайшие сроки для восстановления нормального режима работы линии. Продолжительность воздействия нагрузок аварийного режима сравните тьно невелика, на некоторых линиях обрывы проводов и тросов не наблюдаются за все время их эксплуатации. Поэтому в расчетах по аварийному режиму расчетные нагрузки от веса гололеда и от тяжения проводов и тросов умножаются на понижающие коэффициенты сочетаний 0,8—для промежуточных опор и их фундаментов, 0,9 — для анкерных опор и их фундаментов. Так, например, нормативное тяжение провода при обрыве на промежуточной опоре умножается на коэфф]щиент перегрузки 1,3 (табл. 5-4) и коэффициент сочетаний 0,8, т. е. на 1,3-0,8 = 1,04. Нагрузки от собственного веса умножаются только на коэффициенты перегрузки и не умножаются на коэффициенты сочетаний. [c.115]

Промежуточные угловые опоры. В нормальном режиме на промежуточные угловые опоры, помимо давления ветра на провода и опору, действует равнодействующая тяжения проводов и тросов Р = 2Tsin (а/2) (рис. 5-5), которая добавляется к давлению ветра на провод. Расчет промежуточных угловых опор по нормальному режиму производится по тем же двум схемам, как и промежуточных опор,— при отсутствии и наличии гололеда, причем направление ветра принимается по биссектрисе внутреннего угла поворота линии. [c.119]

Смотрите так же:  Узо на 10ма иэк

Смотреть страницы где упоминается термин Тяжение проводов : [c.16] [c.8] [c.88] [c.96] [c.97] [c.97] [c.107] [c.115] [c.117] [c.121] [c.146] [c.170] Конструкции и механический расчет линий электропередачи (1979) — [ c.30 ]

Измерение тяжений проводов при монтаже ЛЭП

При монтаже воздушных линий (ВЛ) практически не контролируются тяжение провода. После установки опор вдоль линии раскатывают провод и шестами или веревками поднимают на опоры и укладывают на крюки. Затем один конец провода закрепляют на анкерной опоре и натягивают до другой анкерной опоры полиспастом или лебедкой. Стрелу провеса устанавливают в зависимости от запаса прочности ВЛ и температуры воздуха. Высоту провеса визирует монтер, находящийся на опоре, ориентируясь на планки, закрепленные на двух смежных опорах. По его команде натяжение проводов прекращается; провода закрепляют на анкерных опорах, а потом на промежуточных.
Применяя электронные динамометры, с помощью которых контролируется тяжение провода, и зная длину пролета, можно точно выдержать необходимую стрелу провеса при любых погодных условиях.
Монтаж ВЛ с самонесущими изолированными проводами (СИП) должен выполняться строго в соответствии с проектом, специально разработанным для данной конкретной воздушной линии и с учетом «Правил устройства воздушных линий электропередачи напряжением до 1 кВ с самонесущими изолированными проводами», разработанными в ОАО «РОСЭП» и ОАО «Фирма «ОРГРЭС» и утвержденными РАО «ЕЭС России».
Натяжение производится ручной лебедкой, закрепленной на ближней опоре, и натяжного устройства. Линия натягивается до требуемого проектной документацией значения силы натяжения, что контролируется с помощью динамометра. В настоящее время используются импортные динамометры, вес которых составляет 8кг и погрешность измерения 0,6%.
Мы предлагаем для той же цели использовать динамометр собственной разработки серии ЭДР, той же грузоподъемности, вес которого всего 3 кг и погрешность измерения 0,1%.

Электронные динамометры серии ЭДР являются безинерционным элементом, поэтому они могут использоваться как быстродействующий релейный элемент, который может, например, практически мгновенно отключить силозадающую установку при достижении заранее выбранной нагрузки.

Причины повреждений на воздушных линиях электропередачи

Причины повреждаемости воздушных линий электропередачи в основном объясняются следующими факторами: перенапряжениями (атмосферными и коммутационными), изменениями температуры окружающей среды, действием ветра, гололедными образованиями на проводах, вибрацией, «пляской» проводов, загрязнением воздуха.

Приведем краткую характеристику некоторых из перечисленных факторов.

Атмосферные перенапряжения на линиях возникают из-за грозовых явлений. При таких кратковременных перенапряжениях часто возникают пробои изоляционных промежутков и в частности перекрытие изоляции, а иногда и ее разрушение или повреждение.

Перекрытие изоляции обычно сопровождается возникновением электрической дуги, которая поддерживается и после перенапряжения, т. е. при рабочем напряжении. Образование дуги означает короткое замыкание, поэтому место повреждения надо автоматически отключать.

Коммутационные (внутренние) перенапряжения возникают при включении и отключении выключателей. Действие их на изоляцию сетевых устройств аналогично действию атмосферных перенапряжений. Место перекрытия тоже надо отключать автоматически.

В сетях до 220 кВ обычно более опасны атмосферные перенапряжения. В сетях 330 кВ и выше опаснее коммутационные перенапряжения.

Ремонт проводов на воздушной линии

Изменения температуры воздуха достаточно велики, интервал может быть от —40 до +40 °С, кроме того, провод воздушной линии нагревается током и при экономически целесообразной мощности температура провода на 2—5° выше, чем воздуха.

Понижение температуры воздуха увеличивает допустимую по нагреву температуру и ток провода. Одновременно с этим при понижении температуры уменьшается длина провода, что при фиксированных точках закрепления повышает механические напряжения.

Повышение температуры проводов приводит к их отжигу и снижению механической прочности. Кроме того, при повышении температуры провода удлиняются и увеличиваются стрелы провеса. В результате могут быть нарушены габариты воздушной линии и изоляционные расстояния , т. е. снижены надежность и безопасность работы воздушной линии электропередачи.

Действие ветра приводит к появлению дополнительной горизонтальной силы, следовательно, к дополнительной механической нагрузке на провода, тросы и опоры. При этом увеличиваются тяжения проводов и тросов и механические напряжения их материала. Появляются также дополнительные изгибающие усилия на опоры. При сильных ветрах возможны случаи одновременной поломки ряда опор линии.

Гололедные образования на проводах возникают в результате попадания капель дождя и тумана, а также снега, изморози и других переохлажденных частиц. Гололедные образования приводят к появлению значительной механической нагрузки на провода, тросы и опоры в виде дополнительных вертикальных сил. Это снижает запас прочности проводов, тросов и опор линий.

На отдельных пролетах изменяются стрелы провеса проводов, провода сближаются, сокращаются изоляционные расстояния. В результате гололедных образований возникают обрывы проводов и поломки опор, сближения и схлестывания проводов с перекрытием изоляционных промежутков не только при перенапряжениях, но и при нормальном рабочем напряжении.

Разрушенные опоры воздушной линии в результате действия гололеда

Каскадное разрушение опор линии электропередачи при гололеде

Вибрация — это колебания проводов с высокой частотой (5—50 Гц), малой длиной волны (2—10 м) и незначительной амплитудой (2—3 диаметра провода). Эти колебания происходят почти постоянно и вызываются слабым ветром, из-за чего появляются завихрения потока, обтекающего поверхность провода воздуха. Из-за вибраций наступает «усталость» материала проводов и происходят разрывы отдельных проволочек около мест закрепления провода близко к зажимам, около опор. Это приводит к ослаблению сечения проводов, а иногда и к их обрыву.

Гаситель вибрации на проводе

«Пляска» проводов — это их колебания с малой частотой (0,2—0,4 Гц), большой длиной волны (порядка одного-двух пролетов) и значительной амплитудой (0,5—5 м и более). Длительность этих колебаний, как правило, невелика, но иногда достигает нескольких суток.

Пляска проводов обычно наблюдается при сравнительно сильном ветре и гололеде, чаще на проводах больших сечений. При пляске проводов возникают большие механические усилия, действующие на провода и опоры часто вызывающие обрывы проводов, а иногда и поломку опор. При пляске проводов сокращаются изоляционные расстояния, из-за большой амплитуды колебаний в некоторых случаях провода схлестываются, из-за чего возможны перекрытия при рабочем напряжении линии. Пляска проводов наблюдается сравнительно редко, но приводит к наиболее тяжелым авариям воздушных линий электропередачи.

Опасное для работы воздушных линий электропередачи загрязнение воздуха вызвано присутствием частичек золы, цементной пыли, химических соединений (солей) и т. п. Осаждение этих частиц на влажной поверхности изоляции линии и электротехнического оборудования приводит к появлению проводящих каналов и к ослаблению изоляции с возможностью ее перекрытия не только при перенапряжениях, но и при нормальном рабочем напряжении. Загрязнение из-за большого наличия солей в воздухе на побережье моря может привести к активному окислению алюминия и нарушению механической прочности проводов.

Поддерживающий зажим со следами коррозии

На повреждаемость воздушных линий электропередачи с деревянными опорами влияет загнивание их древесины.

На надежность работы воздушных линий влияют и некоторые другие условия их работы, например свойства грунта, что особенно важно для воздушных линий Крайнего Севера.

Новый способ механического расчета проводов и тросов воздушных линий электропередачи Текст научной статьи по специальности «Энергетика»

Аннотация научной статьи по энергетике, автор научной работы — Агеев Д. М., Бостынец И. П., Дидюк А. Я.

В работе представлены выражения нового метода расчета механических параметров проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи , выведенные без использования аппроксимации кривой провисания провода параболой, что обеспечивает получение точных значений необходимых инженеру-проектировщику механических параметров состояния провода (троса) при любых значениях величин пролетов линии электропередачи и перепадов высот рельефа местности вдоль оси линии

Похожие темы научных работ по энергетике , автор научной работы — Агеев Д.М., Бостынец И.П., Дидюк А.Я.,

NEW METHOD OF MECHANICAL CALCULATION OF WIRES AND CABLESOVERHEAD POWER LINES

The paper presents the expression of a new mechanical method for calculating the parameters of the wires and ground wire of overhead transmission lines, derived without using the approximation of the curve deflection wire parabola, which provides accurate values of the necessary design engineer mechanical parameters of the wire (cable) for any values of variables spans the power line and difference in altitude of the terrain along the axis line

Смотрите так же:  Наушники что значат провода

Текст научной работы на тему «Новый способ механического расчета проводов и тросов воздушных линий электропередачи»

НОВЫЙ СПОСОБ МЕХАНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПРОВОДОВ И ТРОСОВ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

Д.М. Агеев, И.П. Бостынец, А.Я. Дидюк

В работе представлены выражения нового метода расчета механических параметров проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи, выведенные без использования аппроксимации кривой провисания провода параболой, что обеспечивает получение точных значений необходимых инженеру-проектировщику механических параметров состояния провода (троса) при любых значениях величин пролетов линии электропередачи и перепадов высот рельефа местности вдоль оси линии

Ключевые слова: линия электропередачи, механический расчет провода, критическое напряжение, стрела провеса провода

Основы теории механического расчета проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи (ЛЭП) разработаны в 50-е и 60-е годы в трудах профессоров А.А. Глазунова и А.Д. Бошняковича [1-3]. С использованием данной теории разработан и в течение многих лет используется «классический» способ расчета механических параметров провода (троса) ЛЭП в различных климатических условиях.

Существенным недостатком «классического» способа является то, что выражения для расчета основных механических параметров провода (напряжений в различных точках провода, стрелы провеса, тяжения провода) выведены на основе упрощения формулы, описывающей кривую провисания провода. Вместо уравнения цепной линии (гиперболический косинус) [5] используется уравнение аппроксимирующей ее параболы. Это приводит к тому, что в случаях рассмотрения больших пролетов ЛЭП (более 600 м) или при значительных перепадах высот рельефа местности вдоль оси ЛЭП (более 15°. 20°) использование «классического» способа приводит к неприемлемым ошибкам при расчетах величин провеса провода и значений напряжения в проводе. Возникает необходимость проведения уточняющих расчетов.

Целью настоящей статьи является описание нового, достаточно простого, универсального способа механического расчета проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи, позволяющего для любых величин пролетов ЛЭП и при любых перепадах высот рельефа местности вдоль оси ЛЭП определить точные значения требуемых механических параметров состояния провода (троса) в заданных климатических условиях .

Получим основные расчетные выражения. Положим, что провод (трос) с заданными параметрами (S0, мм2 — сечение провода; Е, Н/мм2 — модуль

Агеев Дмитрий Михайлович — ООО «РосЭнергоПроект», гл. инженер, тел. (4732) 36-49-41

Бостынец Игорь Павлович — ООО «РосЭнергоПроект», канд. техн. наук, тел. (4732) 36-55-17, e-mail: [email protected]

Дидюк Андрей Ярославович — МИКТ, апирант, тел. (4732) 36-57-48

Юнга (модуль упругости); а, К-1 — температурный коэффициент линейного удлинения) подвешен в пролете таким образом, что декартовы координаты левой точки подвеса — (хА,уА), м, координаты правой точки подвеса — (хв, ув), м (см. рис.1). В некоторых заданных условиях при температуре воздуха (и провода) , С0 и при действии на провод еди-

ничной нагрузки рм, Н/м напряжение в проводе в заданной точке хм, м составляет величину иы, Н/мм2. Будем также считать, что длина отрезка провода, подвешенного в данном пролете, при нормальной температуре (0 (в качестве «нормальной» можно выбрать любую температуру, обычно выбирается значение t0 = 150 С или t0 = 200 С) и в отсутствие нагрузки и0 = 0 Н/мм2 составляет изначально неизвестную величину Ь0 м.

Рис. 1. Кривая провисания провода

Уравнение кривой провисания провода записывается в виде [1 — 3]

у(х) = а ■ (ек(-0) _ 1) + У0, (1)

где а — основной параметр, определяющий форму кривой провисания; (х0, у0) — координаты нижней точки провеса провода. Значения параметров а, х0 и у0, так же как и величина Ь0, первоначально неизвестны и определяются в ходе проведения расчетов.

Условия прохождения кривой через точки подвеса можно записать в виде

Уа = а ■ (ск\ Ха-Х° |_ 1) + у0 Ув = а ■ (ск\ «в _ х0

Вычитая из второго уравнения системы (2) первое получим выражение

Основные сведения о механическом расчёте проводов

Допускаемые напряжения на растяжение проводов

Расчёт проводов производится по методу допускаемых напряжений.

Тяжение в проводе – сила, действующая в любой точке провода в кг ().

Напряжение – сила, действующая на единицу поперечного сечения провода в кг/мм 2 ():

(Тяжение на сечение). Напряжение в проводе при любых атмосферных условиях не должно быть больше допустимого. Должен быть запас прочности ( )

.

— предел прочности;

— допускаемое напряжение.

Согласно ПУЭ (старое), вместо запаса прочности ( n ) на практике используются допускаемые напряжения, данные в долях или процентах от предела прочности.

. В практике расчёта напряжение материала провода ограничивается тремя случаями:

1. Для наибольшей нагрузки.

2. Для низшей температуры.

3. Для среднегодовых условий.

(Три допускаемых напряжения (при наибольшей нагрузке, при низшей температуре и среднегодовой температуре) принимались до 1975 года для сталеалюминиевых проводов (высокое – при гололеде, ниже – при низшей температуре), для монометаллических проводов одинаковые. В 1975 году установлены допускаемые напряжения при низшей температуре такие же, как и при наибольшей нагрузке.)

Подход к установлению допускаемых напряжений будет несколько различен для проводов из одного металла и из комбинированных.

1. Допускаемые напряжения при низких температурах и наибольшей нагрузке учитываются и коэффициентом запаса.

2. Допускаемые напряжения при среднегодовых условиях ограничиваются стремлением не допустить излома проводов при вибрации (при этом отсутствуют гололёд, низшие температуры и ветер). Эти напряжения учитываются как сила тяжения по проводу и напряжением изгиба при вибрации. Суммарное напряжение не должно быть больше допускаемого напряжения усталости.

Суммарное напряжение из двух составляющих:

1. Собственный вес и внешняя нагрузка на провода.

2. Добавочное напряжение – добавочное температурное напряжение, возникающее при температурах, отличающихся от температуры изготовления провода.

=23·10 -6

=12·10 -6 — коэффициенты линейного расширения алюминия и стали, м/град.

Пусть для сталеалюминиевого провода имеем температуру изготовления .

Расширение алюминия и стали по длине различно (алюминия больше, стали меньше). Но они жестко соединены, удлинение будет где-то усреднено между алюминием и сталью.

В стали возникают растягивающие усилия, в алюминии – сжимающие (дополнительные усилия). Будет какой-то средний коэффициент линейного расширения – .

Если , то в алюминии будут растягивающие усилия, — в стали – сжимающие.

Провод также получит удлинение или укорочение с .

зависит от , и от «».

Найти значение α можно из условия равновесия тяжения

где

— модули упругости в кг/мм 2 .

отсюда:

(подставили «»)

Определим модуль упругости провода в целом ().

Суммарное тяжение провода:

— модуль упругости провода в целом.

Величины, характеризующие провода, представлены частично в ПУЭ, в справочниках и Технических Условиях (ТУ) на провода:

Похожие статьи:

  • Провода вы мои проводочки Провода вы мои, проводочки Провода вы мои, проводочки В конце 1950-х – начале 1960-х шло интенсивное создание новой структуры управления экономикой страны – Советов народного хозяйства (совнархозов). В 1961 году мой отец был переведен из […]
  • Провода на свечи бмв е34 БМВ 5 (Е34). Свечи зажигания Свеча зажигания состоит из центрального электрода, изолятора, корпуса и бокового электрода (электрода массы). Центральный электрод герметично закреплен в изоляторе, а изолятор жестко связан с корпусом. Между […]
  • Электрические схемы микроволновых печей самсунг Электрические схемы микроволновых печей Микроволновые печи с электромеханическим управлением обычно имеют стандартную электрическую схему. Отличия между различными моделями незначительны и не носят принципиального характера. Силовая часть […]
  • Белый и черный провода где плюс какого цвета провод плюс и минус? в зарядном устройстве 2 провода черный и белый . где плюс где минус? какого цвета провод плюс и минус? в зарядном устройстве 2 провода черный и белый . где плюс где минус? можно определить с помощью […]
  • Физик заземление Физика для Детей: З - значит Заземление (6 выпуск) 8 комментариев это скорее для даунов, чтоле -_- смотреть вообще не приятно Чувырла уж прям вполне отталкивающая Глупо как-то рассказано. Да и татух у ведущей нет и в носу без кольца. А […]
  • Отличие провода пунп от ввг Чем отличается ВВГ от ПУНП? Чем отличается ВВГ от ПУНП? Вроде сечение одинаковое, изоляция двойная. Можно ли проводку делать ПУНПом, если она заштукатуривается? Сырьём для ПВХ, методикой испытаний. Этот кабель выпускается по ГОСТ, а […]